STAVEBNÉ PREDPISY
KAMEŇ A ZOSILNENÝ KAMEŇ
KONŠTRUKCIE
SNiP II -22-81 *
Moskva 2004
SNiP II -22-81 *. Kamenné a spevnené kamenné stavby / Gosstroy z Ruska. - M.: FGUP TsPP, 2004.
Vyvinutý Ústredným výskumným ústavom stavebné konštrukcie(TsNIISK) ich. V.A. Štátny stavebný výbor Kucherenko ZSSR.
S nadobudnutím účinnosti tejto kapitoly SNiP sa začína kapitola SNiP II-B.2-71 „Kamenné a spevnené kamenné stavby. Dizajnové štandardy “.
Redaktori - inžinieri F.M. Shlemin, G.M. Horin(Gosstroy ZSSR) a technickí kandidáti. vedy V.A. Kameiko, A.I. Rabinovič(TsNIISK pomenovaný po V.A. Kucherenkovi).
Pri použití normatívneho dokumentu je potrebné vziať do úvahy schválené zmeny v stavebných predpisoch a predpisoch a štátnych normách uverejnené v časopise Bulletin of Construction Equipment a informačný register štátnych noriem Gosstandart Ruska.
POZOR NA ČITATEĽOV!
V SNiP II-22-81 * boli vykonané zmeny a doplnenia č. 1 a č. 2, schválené uzneseniami Štátneho stavebného výboru ZSSR z 11. septembra 1985 č. 143 a ruského štátneho stavebného výboru z 29. mája 2003 č. 46, resp.
Zmeny vykonala spoločnosť GUP TsNIISK. V.A. Kucherenko.
Vedúci práce - Cand. tech. vedy O.I. Ponomarev; Sviečka. tech. vedy N.I. Levin, Ing. L.M. Lomov, Dr. Tech. vedy P.G. Labozin, technickí kandidáti vedy A.V. Granovský, M. K. Ischuk, G. N. Brusentsov, A.A. Emelyanov, S.A. Vorobyova, V.L. Musienko.
Pripravené na schválenie Oddelením technického predpisu Gosstroy v Rusku (kandidát inžinierskych vied FV Bobrov) a Štátnym jednotným podnikom TsNIISK im. V.A. Kucherenko.
Upravené položky, tabuľky a prílohy sú v týchto stavebných predpisoch označené hviezdičkou.
1. VŠEOBECNÉ USTANOVENIA
1.1. Pri navrhovaní kamenných a vystužených konštrukcií pre nové a rekonštruované budovy a stavby je potrebné dodržať normy tejto kapitoly.
1.2*. Pri navrhovaní kamenných a vystužených murovaných konštrukcií je potrebné aplikovať Konštruktívne rozhodnutia, výrobky a materiály, ktoré poskytujú požadovanú únosnosť a tepelno -technické charakteristiky konštrukcií.
1.3*. Aplikácia silikátových tehál, kameňov a blokov; pórobetónové kamene a bloky; duté keramické tehly a kamene, betónové bloky s dutinami; polosuché lisované keramické tehly sú povolené pre vonkajšie steny miestností s mokrým režimom za predpokladu, že na ich vnútorné povrchy je nanesený parozábranný náter. Použitie týchto materiálov na steny miestností s mokrým režimom, ako aj na vonkajšie steny suterénov a soklov nie je povolené. Vlhkostný režim priestorov by sa mal brať v súlade s SNiP o tepelnej ochrane budov.
1.4*. Pevnosť a stabilita kamenných konštrukcií a ich prvkov musí byť zaistená pri výstavbe a prevádzke budov a stavieb, ako aj pri preprave a inštalácii prefabrikátov.
1,5. Vylúčené.
1.6. Pri navrhovaní budov a štruktúr by mali byť prijaté opatrenia, ktoré zaistia ich výstavbu v zimných podmienkach.
2. MATERIÁLY
2.1*. Tehly, kamene a malty na kamenné a vystužené murované konštrukcie, ako aj betóny na výrobu kameňov a veľkých blokov musia spĺňať požiadavky príslušných noriem GOST alebo technické špecifikácie a musia sa používať tieto značky alebo triedy:
a) kamene - pokiaľ ide o maximálnu pevnosť v tlaku (a tehly - pri stlačení, berúc do úvahy jeho pevnosť v ohybe): 7, 10, 15, 25, 35, 50 (kamene s nízkou pevnosťou - ľahký betón a prírodné kamene); 75, 100, 125,150, 200 (stredná pevnosť - tehla, keramika, betón a prírodné kamene); 250, 300, 400, 500, 600, 800, 1000 (vysoká pevnosť - tehly, prírodné a betónové kamene);
b) betóny tried - z hľadiska pevnosti v tlaku:
ťažké - B3,5; AT 5; B7,5; B12,5; B15; IN 20; B22,5; B25; B30;
na poréznych agregátoch - B2; B2,5; B3,5; AT 5; B7,5; B12,5; B15; IN 20; B25; B30;
bunkové - B1; IN 2; B2,5; B3,5; AT 5; B7,5; B12,5;
veľký pór - B1; IN 2; B2,5; B3,5; AT 5; B7,5;
pórovitý - B2,5; B3,5; AT 5; B7,5;
kremičitan - B12,5; B15; IN 20; B25; B30.
Ako ohrievače je dovolené používať betón, ktorého konečná pevnosť v tlaku je 0,7 MPa (7 kgf / cm2) a 1,0 MPa (10 kgf / cm2); a pre vložky a platne nie menej ako 1,0 MPa (10 kgf / cm2);
c) riešenia pre maximálnu pevnosť v tlaku - 4, 10, 25, 50, 75, 100, 150, 200;
d) kamenné materiály pre mrazuvzdornosť - F10, F15, F25, F35, F50, F75, F100, F150, F200, F300.
Pre betón sú triedy mrazuvzdornosti rovnaké, okrem F10.
2.2. Roztoky so suchou hustotou 1 500 kg / m 3 a viac sú ťažké, až 1 500 kg / m 3 sú ľahké.
2.3. Navrhované triedy mrazuvzdornosti kamenných materiálov pre vonkajšiu časť stien (pre hrúbku 12 cm) a pre základy (pre celú hrúbku), postavené vo všetkých stavebných a klimatických zónach, v závislosti od predpokladanej životnosti štruktúr , ale nie menej ako 100, 50 a 25 rokov, sú uvedené v tabuľke. 1 * a s. 2,4 * a 2,5.
Poznámka. Konštrukčné triedy mrazuvzdornosti sú stanovené iba pre materiály, z ktorých je postavená horná časť základov (až do polovice odhadovanej hĺbky zamrznutia pôdy, určenej v súlade s SNiP „Základy budov a štruktúr“).
2.4*. Pre stavebné oblasti nachádzajúce sa na východe a juhu miest: Groznyj, Volgograd, Saratov, Samara, Orsk, Karaganda, Semipalatinsk, Ust-Kamenogorsk, požiadavky na mrazuvzdornosť materiálov a výrobkov použitých na konštrukcie uvedené v tabuľke. 1 *, môže sa znížiť o jeden krok, ale nie nižšie ako F10.
Poznámka. Veľkosti krokov zodpovedajú hodnotám uvedeným v článku 2.1 *, d.
Stôl 1*
|
Typ štruktúr |
Hodnoty mrazuvzdornosti F s predpokladanou životnosťou štruktúr, roky |
||
|
1. Vonkajšie steny alebo ich obklady v budovách s vlhkostným režimom priestorov: | |||
|
a) suché a normálne | |||
|
b) mokré | |||
|
c) mokrý | |||
|
2. Základy a podzemné časti stien: | |||
|
a) vyrobené z keramických plastových lisovacích tehál | |||
|
b) z prírodného kameňa | |||
Poznámky: 1. Pre navrhovanie betónových a železobetónových konštrukcií by sa mali v súlade s SNiP prijať triedy mrazuvzdornosti kameňov, blokov a panelov vyrobených z betónu všetkých typov.
2. Stupne odolnosti voči mrazu uvedené v tabuľke. 1 *, pre všetky stavebné a klimatické zóny, okrem tých, ktoré sú uvedené v článku 2.5 týchto noriem, je možné znížiť na murivo z keramických tehál lisovaných z plastu o jeden krok, nie však nižšie ako F10 v nasledujúcich prípadoch:
a) pre vonkajšie steny miestností so suchou a normálnou vlhkosťou (poz. 1, a), chránené zvonku obkladmi s hrúbkou najmenej 35 mm, ktoré spĺňajú požiadavky na mrazuvzdornosť uvedené v tabuľke. 1 *, mrazuvzdornosť lícových tehál a keramického kameňa musí byť aspoň F25 po celú dobu životnosti štruktúr;
b) pre vonkajšie steny s vlhkými a mokrými miestnosťami (poz. 1, b a 1, v), chránené zvnútra hydroizolačnými alebo parotesnými nátermi;
c) pre základy a podzemné časti stien budov s chodníkmi alebo slepými oblasťami, postavené v pôdach s nízkou vlhkosťou, ak je hladina podzemnej vody pod plánovacou úrovňou zeme o 3 m alebo viac (položka 2).
3. Stupne odolnosti voči mrazu uvedené v poz. 1 pre obklady s hrúbkou menšou ako 35 mm, sa zvýšia o jeden stupeň, ale nie vyššie ako F50, a pre obklady budov postavených v severnej stavebnej a klimatickej zóne - o dva stupne, ale nie vyššie ako F100.
4. Stupne mrazuvzdornosti kamenných materiálov uvedené v poz. 2, používaný na základy a podzemné časti stien, by sa mal zvýšiť o jeden krok, ak je hladina podzemnej vody nižšia ako 1 m pod plánovacou úrovňou zeme.
5. Stupne kameňa pre mrazuvzdornosť na pokládku otvorených štruktúr, ako aj štruktúr štruktúr postavených v zóne s premenlivou hladinou podzemnej vody (oporné múry, nádrže, priehrady, bočné kamene atď.), Sú akceptované podľa regulačných dokumentov schválených alebo súhlasil s Gosstroyom z Ruska ...
6 *. Ako bolo dohodnuté so zákazníkom, požiadavky na testovanie mrazuvzdornosti nie sú kladené na materiály z prírodného kameňa, ktoré na základe skúseností z minulej stavby preukázali dostatočnú mrazuvzdornosť za podobných prevádzkových podmienok.
7 *. Pri vonkajších stenách viacvrstvového muriva s hrúbkou vonkajšej vrstvy nie viac ako 120 mm, za ktorými je ohrievač, by mal byť stupeň mrazuvzdornosti prednej vrstvy urobený o krok viac ako hlavné murivo.
2.5. Pre severnú stavebnú a klimatickú zónu, ako aj pre pobrežia arktických a tichomorských oceánov so šírkou 100 km, ktoré nie sú zahrnuté v severnej stavebnej a klimatickej zóne, platia triedy mrazuvzdornosti materiálov pre vonkajšiu časť steny (s pevnými stenami - hrúbkou 25 cm) a pre základy (pre celú šírku a výšku) by mali byť o krok vyššie, ako sú uvedené v tabuľke. 1 *, ale nie vyššie ako F50 pre keramické a silikátové materiály, ako aj pre prírodné kamene.
Poznámka. Definície hraníc severnej stavebnej a klimatickej zóny a jej podoblastí sú uvedené v SNiP o stavebnej klimatológii.
2.6. Na vystuženie kamenných štruktúr v súlade s SNiP na navrhovanie betónových a železobetónových konštrukcií by sa malo použiť toto:
pre sieťovú výstuž-výstuž tried A-I a Bp-I;
pre pozdĺžne a priečne vystuženie, kotvy a väzby-vystuženie tried A-I, A-II a Bp-I (s prihliadnutím na pokyny v článku 3.19).
Pri zapustených častiach a spojovacích doskách by sa na návrh oceľových konštrukcií mala použiť oceľ v súlade s SNiP.
3. NÁVRHOVÉ CHARAKTERISTIKY NÁVRHOVÁ ODOLNOSŤ
3.1*. Dizajnová odolnosť R. stlačenie muriva na ťažké malty z tehál všetkých typov a z keramických kameňov so štrbinovými zvislými dutinami širokými až 12 mm, prázdnotou do 15% s výškou radu 50 - 150 mm sú uvedené v tabuľke. 2; z keramických kameňov s prázdnosťou 48 - 50% vo výške radu muriva 200 - 250 mm - v tabuľke. 2a *.
tabuľka 2
|
Tehlová alebo kamenná trieda |
Dizajnová odolnosť R, MPa (kgf / cm 2), stláčanie muriva všetkých druhov tehál a keramických kameňov so štrbinovými zvislými dutinami širokými až 12 mm s výškou radu 50 - 150 mm na ťažkých maltách |
|||||||||
|
so značkou riešenia |
na sile riešenia |
|||||||||
|
Poznámka. Konštrukčné odpory muriva na maltách tried od 4 do 50 by sa mali znížiť použitím klesajúcich koeficientov: 0,85 - pre murivo na tvrdé cementové malty (bez prísad do vápna alebo ílu), ľahké a vápenné malty mladšie ako 3 mesiace; 0,9 - pre murivo na cementových maltách (bez vápna alebo ílu) s organickými zmäkčovadlami. Pre vysokokvalitné murivo sa nevyžaduje zníženie konštrukčného tlaku v tlaku - maltový spoj sa vykoná pod rámom s vyrovnaním a malta sa zhutní latou. Projekt špecifikuje stupeň malty pre bežné murivo a pre vysokokvalitné murivo. |
||||||||||
Tabuľka 2a *
|
Kamenná značka |
Dizajnová odolnosť R, MPa (kgf / cm 2), stlačenie muriva z veľkoformátových keramických kameňov s prázdnosťou 48 - 50% so štrbinovými zvisle umiestnenými dutinami šírky 8 - 10 mm vo výške radu muriva 200 - 250 mm na ťažké malty |
|||||||||
|
so značkou riešenia |
na sile riešenia |
|||||||||
Dizajnová odolnosť R. stlačenie muriva z dutých keramických tehál so zvislými obdĺžnikovými dutinami širokými 12 - 16 mm a štvorcovými dutinami s prierezom 20 ‘20 mm, dutiny do 20 - 35% s výškou radu 77 - 100 mm by sa mali brať podľa k stolu. 2 s redukčnými faktormi:
Na roztoku triedy 100 a vyššej - 0,90;
Na roztoku stupňov 75, 50 - 0,80;
Na roztoku stupňov 25, 10 - 0,75;
Na roztokoch s nulovou pevnosťou a pevnosťou do 0,4 MPa (4 kgf / cm2) - 0,65.
3.2. Dizajnová odolnosť R. kompresia muriva vibrobricka na ťažké malty sú uvedené v tabuľke. 3 *.
3.3. Dizajnová odolnosť R. kompresia muriva z veľkých betónových masívnych tvárnic vyrobených z betónu všetkých typov a z tvárnic z prírodného kameňa (rezaná alebo čistá teska) s výškou radu 500 - 1000 mm sú uvedené v tabuľke. 4*.
3.4. Dizajnová odolnosť R. stlačenie muriva z plného betónu, sadrového betónu a prírodných kameňov (rezané alebo čisté dosky) s výškou radu 200-300 mm sú uvedené v tabuľke. 5.
3.5*. Dizajnová odolnosť R. stlačenie muriva z dutých betónových kameňov s prázdnosťou do 25% vo výške radu muriva 200 - 300 mm sú uvedené v tabuľke. 6 *.
Navrhnite odpor v tlaku R. murivo z dutých betónových kameňov s prázdnosťou 30 až 40% by sa malo brať podľa tabuľky. 6 * s prihliadnutím na koeficienty:
Na roztoku stupňa 50 a viac - 0,8;
Na roztoku stupňa 25 - 0,7;
Na roztoku stupňa 10 a nižšieho - 0,6.
3.6. Dizajnová odolnosť R. stlačenie muriva z prírodných kameňov (rezaná a čistá teska) s výškou radu až 150 mm sú uvedené v tabuľke. 7.
3.7. Dizajnová odolnosť R. kompresné suťové murivo z roztrhaných sutín sú uvedené v tabuľke. osem.
3.8. Dizajnová odolnosť R. kompresia sutinového betónu (nevibrovaného) je uvedená v tabuľke. deväť*.
Tabuľka 3 *
|
Tehlová známka |
Dizajnová odolnosť R, MPa (kgf / cm 2), stláčanie vibrovaného muriva na ťažké malty značkou malty |
||||
|
Poznámky: 1. Návrhové únosnosti voči stlačeniu muriva vibrovaného na vibračných stoloch sa odoberajú podľa tabuľky. 3 * s faktorom 1,05. 2. Návrhovú odolnosť proti stlačeniu vibrobrického muriva s hrúbkou viac ako 30 cm je potrebné brať podľa tabuľky. 3 * s faktorom 0,85. 3. Návrhové odpory uvedené v tabuľke. 3 *, pozrite sa na murované plochy so šírkou 40 cm a viac. V samonosných a nenosných stenách sú povolené sekcie so šírkou 25 až 38 cm, pričom konštrukčnú odolnosť muriva je potrebné brať s koeficientom 0,8. |
|||||
Tabuľka 4 *
|
Trieda betónu |
Bloková značka |
Dizajnová odolnosť R, MPa (kgf / cm 2), stlačenie muriva z veľkých plných blokov betónov všetkých typov a blokov z prírodného kameňa (rezané alebo čisté dosky) s výškou radu 500 - 1000 mm |
|||||||
|
so značkou riešenia |
pri nulovej sile roztoku |
||||||||
|
Poznámky: 1. Návrhová odolnosť proti stlačeniu muriva z veľkých blokov s výškou viac ako 1000 mm sa odoberá podľa tabuľky. 4 * s faktorom 1,1. 2. Triedy betónu by sa mali brať podľa tabuľky. 1 ST SEV 1406-78. Pri značke veľkých betónových blokov a blokov z prírodného kameňa by sa mala brať konečná pevnosť v tlaku, MPa (kgf / cm 2), vzorky referenčnej kocky testovanej v súlade s požiadavkami GOST 10180-90 a GOST 8462-85. . 3. Vypočítaná odolnosť proti stlačeniu muriva z veľkých betónových blokov a blokov z prírodného kameňa, maltových spojov, v ktorých sú vyrobené pod rámom s vyrovnaním a utesnením koľajnicou (ako je uvedené v projekte), je dovolené vziať podľa tabuľky . 4 * s faktorom 1,2. |
|||||||||
3.9. Konštrukčnú odolnosť proti stlačeniu muriva vyrobeného zo silikátových dutín (s okrúhlymi dutinami s priemerom nie väčším ako 35 mm a prázdnosťou do 25%) tehál s hrúbkou 88 mm a kameňov s hrúbkou 138 mm je možné brať podľa tabuľky. 2 s koeficientmi:
na roztokoch s nulovou pevnosťou a pevnosťou 0,2 MPa (2 kgf / cm2) - 0,8;
na roztokoch stupňov 4, 10, 25 a vyšších - 0,85, 0,9 a 1, v uvedenom poradí.
3.10. Konštrukčná pevnosť v tlaku muriva pri stredných rozmeroch výšky radu od 150 do 200 mm by sa mala určiť ako aritmetický priemer hodnôt prevzatých z tabuľky. 2 a 5, s výškou radu od 300 do 500 mm - interpoláciou medzi hodnotami získanými podľa tabuľky. 4 * a 5.
SNiP II-22-81
STAVEBNÉ PREDPISY
KAMENNÉ A ZOSILNENÉ KAMENNÉ KONŠTRUKCIE
Dátum zavedenia 1983-01-01
VYVINUTÉ Ústredným výskumným ústavom stavebných konštrukcií (TsNIISK) pomenovaným po V.A. Štátny stavebný výbor Kucherenko ZSSR.
PREDSTAVTE im TSNIISK. Kucherenko zo Štátneho stavebného výboru ZSSR
SCHVÁLENÉ Uznesením Štátneho výboru ZSSR pre stavebné záležitosti z 31. decembra 1981 č. 292
Nadobudnutím účinnosti tejto kapitoly SNiP sa zrušuje kapitola SNiP II-B.2-71 „Kamenné a spevnené murované konštrukcie. Normy projektovania“.
V SNiP II-22-81 boli vykonané zmeny a doplnenia „Kamenné a spevnené murované stavby“, schválené výnosom Štátneho stavebného výboru ZSSR z 11. septembra 1985 N 143 a nadobudli účinnosť 1. januára 1986. Položky a tabuľky ktoré boli zmenené a doplnené sú v týchto stavebných predpisoch označené znakom (K).
Zmeny vykonala právna kancelária „Kodeks“ podľa oficiálnej publikácie (Ministerstvo výstavby Ruska - GP CPP, 1995).
1. VŠEOBECNÉ USTANOVENIA
1.1. Pri navrhovaní kamenných a vystužených murovaných konštrukcií pre nové a rekonštruované budovy a stavby je potrebné dodržať normy tejto kapitoly.
1.2. Pri navrhovaní kamenných a vystužených murovaných konštrukcií by sa mali používať konštruktívne riešenia, výrobky a materiály:
a) vonkajšie steny z: dutých keramických a betónových kameňov a tehál; ľahké tehlové murivo s doskovou izoláciou alebo zásypom z porézneho kameniva; plné kamene a betónové tvárnice na pórovitých agregátoch, pórobetón a pórobetón. Použitie masívneho muriva z pevných ílovitých alebo silikátových tehál na vonkajšie steny miestností so suchými a normálnymi vlhkostnými podmienkami je povolené len vtedy, ak je potrebné zaistiť ich pevnosť;
b) steny z panelov a veľké bloky z betónu odlišné typy, ako aj z tehál alebo kameňov;
c) tehly a kamene triedy pevnosti v tlaku 150 alebo viac v budovách s výškou viac ako päť poschodí;
d) materiály z miestneho prírodného kameňa;
e) roztoky s nemrznúcimi chemickými prísadami pre zimné murivo, berúc do úvahy pokyny ods. 7.
Poznámka. S primeraným odôvodnením je dovolené použiť konštrukčné riešenia, výrobky a materiály, ktoré nie sú stanovené v tomto odseku.
1.3. Aplikácia silikátových tehál, kameňov a blokov; pórobetónové kamene a bloky; duté tehly a keramické kamene; hlinené tehly polosuchého lisovania sú povolené pre vonkajšie steny miestností s mokrým režimom za predpokladu, že na ich vnútorné povrchy je nanesený parotesný náter. Použitie týchto materiálov na steny miestností s mokrým režimom, ako aj na vonkajšie steny suterénov a soklov nie je povolené. Vlhkostný režim priestorov by sa mal brať v súlade s kapitolou SNiP o tepelnom inžinierstve budov.
1.4. Pevnosť a stabilita konštrukcií a ich prvkov musí byť zaistená počas výstavby a prevádzky, ako aj počas prepravy a montáže prefabrikátov.
1,5. Pri výpočte štruktúr by sa mali vziať do úvahy faktory spoľahlivosti prijaté v súlade s pravidlami pre účtovanie miery zodpovednosti budov a štruktúr za navrhovanie štruktúr schválenými Štátnym stavebným výborom ZSSR.
1.6. Pri navrhovaní budov a štruktúr by mali byť prijaté opatrenia, ktoré zaistia ich výstavbu v zimných podmienkach.
2. MATERIÁLY
2,1 (K). Tehly, kamene a malty na kamenné a vystužené murované konštrukcie, ako aj betóny na výrobu kameňov a veľkých blokov musia spĺňať požiadavky príslušných noriem GOST a musia sa použiť tieto triedy alebo triedy:
a) kamene - pokiaľ ide o maximálnu pevnosť v tlaku (a tehly - pri stlačení, berúc do úvahy jeho pevnosť v ohybe): 4, 7, 10, 15, 25, 35, 50 (kamene s nízkou pevnosťou - ľahký betón a prírodné kamene) ; 75, 100, 125, 150, 200 (stredná pevnosť - tehla, keramika, betón a prírodné kamene); 250, 300, 400, 500, 600, 800, 1000 (vysoká pevnosť - tehly, prírodné a betónové kamene);
b) (K) betón tried pevnosti v tlaku:
ťažké - B3,5; AT 5; B7,5; B12,5; B15; IN 20; B25; B30;
na poréznych agregátoch - B2; B2,5; B3,5; AT 5; B7,5; B12,5; B15; IN 20; B25; B30;
bunkové - B1; IN 2; B2,5; B3,5; AT 5; B7,5; B12,5;
veľký pór - B1; IN 2; B2,5; B3,5; AT 5; B7,5;
pórovitý - B2,5; B3,5; AT 5; B7,5;
kremičitan - B12,5; B15; IN 20; B25; B30.
Ako ohrievače je dovolené používať betón, ktorého konečná pevnosť v tlaku je 0,7 MPa (7 kgf /) a 1,0 MPa (10 kgf /); a pre vložky a platne najmenej 1,0 MPa (10 kgf /);
c) riešenia pre maximálnu pevnosť v tlaku - 4, 10, 25, 50, 75, 100, 150, 200;
d) kamenné materiály odolné voči mrazu - Mrz 10, Mrz 15, Mrz 25, Mrz 35, Mrz 50, Mrz 75, Mrz 100, Mrz 150, Mrz 200, Mrz 300.
Pre betóny sú triedy mrazuvzdornosti rovnaké, okrem Mrz 10.
2.2. Roztoky so suchou hustotou 1 500 kg / a viac sú ťažké, až 1 500 kg / - ľahké.
2.3. Navrhované triedy mrazuvzdornosti kamenných materiálov pre vonkajšiu časť stien (pre hrúbku 12 cm) a pre základy (pre celú hrúbku), postavené vo všetkých stavebných a klimatických zónach, v závislosti od predpokladanej životnosti štruktúr , ale nie menej ako 100, 50 a 25 rokov sú uvedené v tabuľke. 1 a s. 2,4 a 2,5.
Poznámka. Konštrukčné triedy mrazuvzdornosti sú stanovené iba pre materiály, z ktorých je postavená horná časť základov (až do polovice odhadovanej hĺbky zamrznutia pôdy, určenej v súlade s kapitolou SNiP „Základy budov a štruktúr“).
stôl 1
|
Typ štruktúr |
Мрз hodnoty pre predpokladanú životnosť štruktúr, roky |
||
|
1. Vonkajšie steny alebo ich obklady v budovách s vlhkostným režimom priestorov: |
|||
|
a) suché a normálne |
|||
|
b) mokré |
|||
|
c) mokrý |
|||
|
2. Základy a podzemné časti stien: |
|||
|
a) z tehál hlineného lisovania plastov |
|||
|
b) z prírodného kameňa |
|||
|
Poznámky: 1. Stupne mrazuvzdornosti kameňov, tvárnic a panelov vyrobených z betónu všetkých typov by sa mali prijať v súlade s kapitolou SNiP o navrhovaní betónových a železobetónových konštrukcií. 2. Stupne odolnosti voči mrazu uvedené v tabuľke. 1, pre všetky stavebné a klimatické pásma, okrem tých, ktoré sú uvedené v článku 2.5 týchto noriem, je možné znížiť na murivo z plastových tehál lisovaním z hliny o jeden krok, nie však nižšie ako Мрз 10 v nasledujúcich prípadoch: a) pre vonkajšie steny miestností so suchou a normálnou vlhkosťou (poz. 1, a), chránené zvonku obkladmi s hrúbkou najmenej 35 mm, ktoré spĺňajú požiadavky na mrazuvzdornosť uvedené v tabuľke. 1, mrazuvzdornosť lícových tehál a keramického kameňa musí byť najmenej Mrz 25 po celú dobu životnosti štruktúr; b) pre vonkajšie steny s vlhkým a mokrým režimom priestorov (poz. 1, b a 1, c), chránené zvnútra hydroizolačnými alebo parotesnými nátermi; c) pre základy a podzemné časti stien budov s chodníkmi alebo slepými oblasťami, postavené v pôdach s nízkou vlhkosťou, ak je hladina podzemnej vody pod plánovacou úrovňou zeme o 3 m alebo viac (položka 2). 3. Stupne odolnosti voči mrazu uvedené v poz. 1 pre obklady s hrúbkou menšou ako 35 mm, sa zvýšia o jeden stupeň, ale nie vyššie ako Мрз 50, a pre obklady budov postavených v severnej stavebnej a klimatickej zóne - o dva stupne, ale nie vyššie ako Мрз 100. 4. Stupne mrazuvzdornosti kamenných materiálov uvedené v poz. 2, používaný na základy a podzemné časti stien, by sa mal zvýšiť o jeden krok, ak je hladina podzemnej vody nižšia ako 1 m pod plánovacou úrovňou zeme. 5. Triedy kameňa pre mrazuvzdornosť na kladenie otvorených štruktúr, ako aj štruktúr štruktúr postavených v zóne s premenlivou hladinou podzemnej vody (oporné múry, nádrže, priehrady, bočné kamene atď.), Sú akceptované podľa regulačných dokumentov schválených alebo súhlasil Štátny stavebný výbor ZSSR ... 6. Po dohode so štátnymi stavebnými agentúrami republík Únie nie sú požiadavky na mrazuvzdornosť kladené na materiály z prírodného kameňa, ktoré na základe skúseností z predchádzajúcej stavby preukázali dostatočnú mrazuvzdornosť za podobných prevádzkových podmienok. |
|||
2.4. Pre stavebné oblasti nachádzajúce sa na východe a juhu miest: Groznyj, Volgograd, Saratov, Kujbyšev, Orsk, Karaganda, Semipalatinsk, Ust-Kamenogorsk, požiadavky na mrazuvzdornosť materiálov a výrobkov použitých na konštrukcie uvedené v tabuľke. 1, môže sa znížiť o jeden krok, ale nie nižšie ako Мрз 10.
Poznámka. Veľkosti krokov zodpovedajú hodnotám uvedeným v článku 2.1, d.
2.5. Pre severnú stavebnú a klimatickú zónu, ako aj pre pobrežia arktických a tichomorských oceánov so šírkou 100 km, ktoré nie sú zahrnuté v severnej stavebnej a klimatickej zóne, platia triedy mrazuvzdornosti materiálov pre vonkajšiu časť steny (s pevnými stenami - hrúbkou 25 cm) a pre základy (pre celú šírku a výšku) by mali byť o krok vyššie, ako sú uvedené v tabuľke. 1, ale nie vyššie ako 50 forрз pre keramické a silikátové materiály, ako aj pre prírodné kamene.
Poznámka. Definície hraníc severnej stavebnej a klimatickej zóny a jej podzón sú uvedené v kapitole SNiP o stavebnej klimatológii a geofyzike.
2.6. Na spevnenie kamenných štruktúr v súlade s kapitolou SNiP o navrhovaní betónových a železobetónových konštrukcií by sa malo použiť toto:
pre sieťovú výstuž-vystuženie tried А-I a Вр-I;
pre pozdĺžne a priečne vystuženie, kotvy a väzby-vystuženie tried А-I, А-II a Вр-I (s prihliadnutím na pokyny v článku 3.19).
Na zabudované diely a spojovacie dosky by sa mala použiť oceľ v súlade s kapitolou SNiP o navrhovaní oceľových konštrukcií.
3. NÁVRHOVÉ CHARAKTERISTIKY
Dizajnová odolnosť
3.1. Vypočítaná pevnosť v tlaku muriva z tehál všetkých typov a keramických kameňov so štrbinovými zvislými dutinami širokými až 12 mm vo výške radu muriva 50 - 150 mm na ťažkých maltách je uvedená v tabuľke. 2.
tabuľka 2
|
Tehlová alebo kamenná trieda |
Dizajnová odolnosť MPa (kgf /), stláčanie muriva všetkých druhov tehál a keramických kameňov so štrbinovými zvislými dutinami širokými až 12 mm s výškou radu 50 - 150 mm na ťažkých maltách |
||||||||||
|
so značkou riešenia |
na sile riešenia |
||||||||||
|
Poznámka. Konštrukčné odpory muriva na maltách tried od 4 do 50 by sa mali znížiť použitím klesajúcich koeficientov: 0,85 - pre murivo na tvrdé cementové malty (bez prísad do vápna alebo ílu), ľahké a vápenné malty mladšie ako 3 mesiace; 0,9 - pre murivo na cementových maltách (bez vápna alebo ílu) s organickými zmäkčovadlami. Pre vysokokvalitné murivo sa nevyžaduje zníženie konštrukčného tlaku v tlaku - maltový spoj sa vykoná pod rámom s vyrovnaním a malta sa zhutní latou. Projekt špecifikuje stupeň malty pre bežné murivo a pre vysokokvalitné murivo. |
|||||||||||
3.2. Vypočítaný odpor v tlaku muriva vibrobricky na ťažké malty je uvedený v tabuľke. 3.
Tabuľka 3
|
Tehlová známka |
Dizajnová odolnosť MPa (kgf /), stláčanie vibrovaného muriva na ťažkých riešeniach so značkou riešenia |
||||
|
Poznámky: 1. Návrhové únosnosti voči stlačeniu muriva, vibrovaného na vibračných stoloch, sa berú podľa tabuľky. 3 s faktorom 1,05. 2. Návrhovú odolnosť proti stlačeniu vibrobrického muriva s hrúbkou viac ako 30 cm je potrebné brať podľa tabuľky. 3 s faktorom 0,85. 3. Návrhové odpory uvedené v tabuľke. 3, odkazujú na murované miesta so šírkou 40 cm alebo viac. V samonosných a nenosných stenách sú povolené sekcie so šírkou 25 až 38 cm, pričom konštrukčnú odolnosť muriva je potrebné brať s koeficientom 0,8. |
|||||
3.3. Vypočítaná pevnosť v tlaku muriva z veľkých betónových plných blokov vyrobených z betónu všetkých typov a z blokov z prírodného kameňa (rezaná alebo čistá teska) s výškou radu 500 - 1 000 mm je uvedená v tabuľke. 4.
Tabuľka 4 (K)
|
Dizajnová odolnosť MPa (kgf /), stlačenie muriva z veľkých plných blokov zo všetkých typov betónov a blokov z prírodného kameňa (rezané alebo číre) s výškou radu 500 - 1 000 mm |
|||||||||
|
so značkou riešenia |
pri nulovej sile |
||||||||
|
Riešenie |
|||||||||
|
1000 800 600 500 400 300 250 200 150 100 |
|||||||||
|
Poznámky: 1. Návrhová odolnosť voči stlačeniu muriva z veľkých blokov s výškou viac ako 1000 mm sa odoberá podľa tabuľky. 4 s faktorom 1,1. 2. Triedy betónu by sa mali brať podľa tabuľky 1 ST SEV 1406-78. Pri značke blokov vyrobených z prírodného kameňa je potrebné vziať do úvahy maximálnu pevnosť v tlaku MPa (kgf /), referenčnú kocku na testovanie, testovanú v súlade s požiadavkami GOST 10180 - 78 a GOST 8462 - 75. 3. Vypočítaná odolnosť proti stlačeniu muriva z veľkých betónových blokov a blokov z prírodného kameňa, maltových spojov, v ktorých sú vyrobené pod rámom s vyrovnaním a utesnením koľajnicou (ako je uvedené v projekte), je dovolené vziať podľa tabuľky . 4 s faktorom 1,2. |
|||||||||
3.4. Vypočítaná pevnosť v tlaku muriva z pevných betónových kameňov a prírodných kameňov (rezaná alebo čistá teska) je uvedená v tabuľke. 5.
Tabuľka 5
|
Kamenná značka |
Dizajnová odolnosť MPa (kgf /), stláčanie masívneho betónového muriva, sadrový betón a prírodné kamene (rezané alebo čisté) s výškou radu 200 - 300 mm |
|||||||||
|
so značkou riešenia |
Na sile riešenia |
|||||||||
|
Poznámky: 1. Návrhové únosnosti muriva z pevných škvarobetónových kameňov vyrobených s použitím trosky zo spaľovania hnedého a zmiešaného uhlia by sa mali brať podľa tabuľky. 5 s faktorom 0,8. 2. sadrokartónové kamene sa môžu používať iba na murované steny so životnosťou 25 rokov (pozri odsek 2.3); pričom vypočítaný odpor tohto muriva je potrebné brať podľa tabuľky. 5 s koeficientmi: 0,7 na kladenie vonkajších stien v oblastiach so suchým podnebím, 0,5 - v iných oblastiach; 0,8 - pre vnútorné steny. Klimatické zóny sú prijaté v súlade s kapitolou SNiP o tepelnom inžinierstve budov. 3. Konštrukčná odolnosť muriva z betónu a prírodných kameňov triedy 150 a vyššej s rovnými povrchmi a rozmerovými toleranciami nepresahujúcimi ± 2 mm, s hrúbkou maltových spojov nepresahujúcim 5 mm, vyrobených na cementových pastách alebo lepidlách, je povolená treba brať podľa tabuľky. 5 s faktorom 1,3. |
||||||||||
3.5. Vypočítané pevnosti v tlaku muriva z dutých betónových kameňov s výškou radu 200 - 300 mm sú uvedené v tabuľke. 6.
Tabuľka 6
|
Dizajnová odolnosť MPa (kgf /), stlačenie muriva z dutých betónových kameňov s výškou radu 200 - 300 mm |
||||||||
|
so značkou riešenia |
na sile riešenia |
|||||||
|
Poznámka. Konštrukčná pevnosť v tlaku muriva z dutých škvárobetónových kameňov vyrobených pomocou trosky zo spaľovania hnedého a zmiešaného uhlia, ako aj muriva zo sadrového betónu a dutých kameňov by sa mala znížiť v súlade s poznámkami 1 a 2 k tabuľke. 5. |
||||||||
3.6. Vypočítaná odolnosť proti stlačeniu muriva z prírodných kameňov (rezané a čisté dosky) s výškou radu až 150 mm je uvedená v tabuľke. 7.
So značkou riešenia
na sile riešenia
1. Z prírodných kameňov s výškou radu až 150 mm
2. To isté, s výškou radu 200 - 300 mm
3.7. Vypočítaná odolnosť proti stlačeniu sutinového muriva z roztrhnutej sutiny je uvedená v tabuľke. osem.
nula
Poznámky: 1. Uvedené v tabuľke. 8 vypočítané odpory pre sutinové murivo sú uvedené vo veku 3 mesiacov. pre stupne roztoku 4 a viac. V tomto prípade je značka roztoku stanovená vo veku 28 dní. Na kladenie vo veku 28 dní. návrhové odpory uvedené v tabuľke. 8, pre roztoky stupňa 4 a viac by sa mali brať s koeficientom 0,8.
2. V prípade muriva vyrobeného z uloženého suťového kameňa sú konštrukčné odpory uvedené v tabuľke. 8 by sa mal vynásobiť koeficientom 1,5.
3. Konštrukčnú odolnosť základov sutinového muriva, pokrytých zeminou zo všetkých strán, je možné zvýšiť: počas kladenia, po ktorom nasleduje vyplnenie dutín výkopu zeminou - o 0,1 MPa (1 kgf /; pri kladení do zákopov „vspor“ s nedotknutá pôda a nadstavby - o 0,2 MPa (2 kgf /).
Vystužené kamenné stavby
4.30. Návrh prvkov so sieťovou výstužou (obr. 10) pod centrálnym stlačením by sa mal vykonať podľa vzorca
kde je vypočítaná pozdĺžna sila;
Konštrukčná odolnosť pri stredovom stlačení, určená pre vystužené murivo všetkých typov tehál a keramických kameňov so štrbinovými zvislými dutinami podľa vzorca
keď je pevnosť roztoku nižšia ako 2,5 MPa (25 kgf /), pri kontrole pevnosti muriva v procese jeho stavby podľa vzorca
.
(28)
Keď je pevnosť roztoku väčšia ako 2,5 MPa (25 kgf /), použije sa pomer rovný 1;
Ryža. 10. Priečna (sieťová) výstuž
kamenné stavby
Vystužujúca sieťovina; - uvoľnenie výstuže
siete na ovládanie jeho kladenia
Návrhová odolnosť voči stlačeniu nevystuženého muriva v uvažovanom období tvrdnutia roztoku;
Návrhová odolnosť muriva so stupňom riešenia 25;
Percento objemovej výstuže pre mriežky so štvorcovými bunkami z výstuže s prierezom s veľkosťou bunky vo vzdialenosti medzi značkami na výšku
Koeficient určený vzorcom (16);
A - respektíve objemy výstuže a muriva;
Koeficient vztlaku, určený podľa tabuľky. 18 pre alebo s elastickou charakteristikou muriva so sieťovanou výstužou, určenou vzorcom (4).
Poznámky: 1. Percento výstuže do muriva so sieťovou výstužou pri centrálnom stlačení by nemalo prekročiť percento určené vzorcom
.
2. Prvky so sieťovou výstužou sa vyrábajú na maltách triedy najmenej 50 s radovou výškou muriva nepresahujúcou 150 mm.
4.31. Výpočet excentricky stlačených prvkov so sieťovou výstužou pri malých excentricitách, ktoré nepresahujú jadro úseku (pre obdĺžnikový rez), by sa mal vykonať podľa vzorca
,
(29)
alebo pre obdĺžnikový prierez
,
(30)
kde je vypočítaná odolnosť vystuženého muriva pri excentrickom stlačení, stanovená so stupňom pevnosti 50 a vyšším podľa vzorca
,
(31)
a so stupňom riešenia menej ako 25 (pri kontrole pevnosti muriva v procese jeho stavby) podľa vzorca
.
(32)
Ostatné množstvá majú rovnaký význam ako v odsekoch. 4.1. a 4.7.
Poznámky. 1. Pri excentricitách, ktoré presahujú jadro úseku (pre obdĺžnikové profily), ako ani pri alebo by sa nemala používať výstuž zo sieťoviny.
2. Percento výstuže do muriva s výstužou zo sieťoviny pri excentrickom stlačení by nemalo prekročiť percento určené vzorcom
.
5. VÝPOČET ŠTRUKTURÁLNYCH PRVKOV OBMEDZENÝM
ŠTÁTY DRUHEJ SKUPINY (NA VZDELÁVANIE A UVEREJNENIE
Trhliny a deformácie)
5.1. Podľa tvorby a otvárania trhlín (murovaných švov) a deformácií by sa malo vypočítať nasledujúce:
a) excentricky stlačené nevystužené prvky pri
b) susediace, spolupracujúce konštrukčné prvky muriva vyrobené z materiálov s rôznou deformovateľnosťou (s rôznymi modulmi pružnosti, dotvarovania, zmršťovania) alebo s výrazným rozdielom v napätiach vznikajúcich v týchto prvkoch;
c) samonosné steny spojené s rámami a pracujúce na bočnom ohýbaní, ak je nosnosť stien nedostatočná na nezávislé (bez rámu) vnímanie zaťaženia;
d) výplň stien rámov - na zošikmenie v rovine stien;
e) pozdĺžne vystužené ohnuté, excentricky stlačené a natiahnuté prvky pôsobiace v prostredí, ktoré je agresívne na výstuž;
f) pozdĺžne vystužené kontajnery, ak existujú požiadavky na nepriepustnosť izolačných náterov omietky alebo dlaždice;
g) ostatné prvky budov a štruktúr, v ktorých nie je povolený vznik trhlín alebo je otváranie trhlín obmedzené podľa prevádzkových podmienok.
5.2. Výpočet štruktúr kameňa a vystuženého muriva pre medzné stavy druhej skupiny by sa mal vykonať pre účinok štandardných zaťažení s ich hlavnými kombináciami. Konštrukcia excentricky stlačených nevystužených prvkov na otváranie trhlín pri (pozri článok 5.3) by sa mala vykonať na vplyv návrhových zaťažení.
5.3. Výpočet otvárania trhlín (murovaných švov) excentricky stlačených nevystužených kamenných štruktúr by sa mal vykonať na základe týchto ustanovení:
pri výpočte sa berie lineárny diagram excentrických tlakových napätí ako pre pružné teleso;
výpočet sa vykonáva podľa podmieneného ťahového napätia okraja, ktoré charakterizuje veľkosť otvoru trhliny v ťahovej zóne.
Výpočet by sa mal vykonať podľa vzorca
,
(33)
kde je moment zotrvačnosti úseku v rovine pôsobenia ohybového momentu;
Vzdialenosť od ťažiska úseku k jeho stlačenému okraju;
Navrhnite pevnosť v ťahu muriva v ohybe pozdĺž neviazaného úseku (pozri tabuľku 10);
Koeficient pracovných podmienok muriva pri výpočte otvárania trhlín podľa tabuľky. 24.
Ostatné označenia množstiev sú rovnaké ako v oddiele 4.7.
Tabuľka 24
|
Charakteristika a pracovné podmienky muriva |
Koeficient prevádzkových podmienok pre predpokladanú životnosť štruktúr, roky |
||
|
1. Nevystužené excentricky namáhané a napnuté murivo |
|||
|
2. To isté s dekoratívnou úpravou pre konštrukcie so zvýšenými architektonickými požiadavkami |
|||
|
3. Nevystužené excentricky namáhané murivo s hydroizolačnou omietkou pre konštrukcie pôsobiace na hydrostatický tlak tekutiny |
|||
|
4. To isté, s omietkou odolnou voči kyselinám alebo potiahnutou tmelom na tekutom skle |
|||
|
Poznámka. Koeficient pracovných podmienok pri výpočte pozdĺžne vystuženého muriva na excentrické stlačenie, ohybové, osové a excentrické napätie a hlavné ťahové napätia je prevzatý z tabuľky. 24 s kurzom: 1,25 pri; 1 o. Pri stredných percentách vystuženia - interpoláciou, vykonanou podľa vzorca |
|||
5.4. Konštrukcie, u ktorých vzhľadom na prevádzkové podmienky nie je povolený výskyt trhlín v sadre a iných náteroch, by mali byť skontrolované na deformáciu natiahnutých povrchov. Tieto deformácie pre nevystužené murivo by mali byť určené pri štandardnom zaťažení, ktoré bude aplikované po nanesení omietky alebo iného náteru, podľa vzorcov (34) - (37). Nemali by prekročiť hodnoty relatívnych deformácií uvedené v tabuľke. 25.
Tabuľka 25
|
Typ a účel povlakov |
|
|
Hydroizolačná cementová omietka pre konštrukcie vystavené hydrostatickému tlaku kvapalín |
|
|
Omietka odolná voči kyselinám na tekutom skle alebo jednovrstvový povlak z liateho kameňa (diabase, čadič) na kyselinovzdornom tmelu |
|
|
Dvoj a trojvrstvové nátery pravouhlých dlaždíc odlievajúcich kameň na tmel odolný voči kyselinám: |
|
|
a) pozdĺž dlhej strany dlaždíc |
|
|
b) to isté, pozdĺž krátkej strany dlaždíc |
|
|
Poznámka. Pri pozdĺžnom vystužení štruktúr, ako aj pri omietaní nevystužených štruktúr pozdĺž pletiva je možné maximálne relatívne deformácie zvýšiť o 25%. |
|
5.5. Výpočet deformácií ťahových povrchov kamenných štruktúr z nevystuženého muriva by sa mal vykonať podľa vzorcov:
pod axiálnym napätím
ohýbanie
s excentrickou kompresiou
(36)
excentrické napätie
(37)
Vo vzorcoch (34) - (37):
A - pozdĺžna sila a moment zo štandardných zaťažení, ktoré budú aplikované po nanesení omietkových alebo obkladových náterov na povrch muriva;
Obmedzte relatívne deformácie podľa tabuľky. 25;
Vzdialenosť od ťažiska sekcie muriva k najvzdialenejšiemu natiahnutému okraju krytiny;
Moment zotrvačnosti úseku;
Modul deformácie muriva určený vzorcom (8).
6. POKYNY K NÁVRHU STAVBY
Všeobecné pokyny
6.1. Pri kontrole pevnosti a stability stien, stĺpov, ríms a ďalších prvkov pri stavbe budov je potrebné mať na pamäti, že prvky podláh (trámy, dosky atď.) Sú položené pozdĺž muriva a že je je možné, aby stavebné prvky spočívali na čerstvom murive.
6.2. Konštrukčné prvky veľkých rozmerov (panely, veľké bloky atď.) Je potrebné skontrolovať výpočtom pre fázy ich výroby, prepravy a inštalácie. Mala by sa vziať do úvahy vlastná hmotnosť prvkov prefabrikovaných štruktúr s prihliadnutím na dynamický faktor, ktorého hodnota sa predpokladá: - počas prepravy - 1,8; počas zdvíhania a inštalácie - 1,5; v tomto prípade sa nezadáva faktor preťaženia na vlastnú hmotnosť prvku. Pokles vyššie uvedených dynamických faktorov je povolený, ak to potvrdzujú dlhodobé skúsenosti s používaním takýchto prvkov, najmenej však 1,25.
6.3. Pre pevné murivo z pravidelných kameňov, s výnimkou tehlových panelov, musia byť splnené nasledujúce minimálne požiadavky na podviazanie:
a) pre murivo z pevných tehál s hrúbkou 65 mm - jeden rad na tupo pre šesť radov muriva a pre tehly s hrúbkou 88 mm a duté tehly s hrúbkou 65 mm - jeden rad na tupo pre štyri rady murivo;
b) na murovanie kameňov správneho tvaru s výškou radu do 200 mm - jeden rad na tupo pre tri rady muriva.
6.4. Je potrebné zabezpečiť ochranu stien a stĺpov pred vlhkosťou zo strany základov, ako aj zo strany priľahlých chodníkov a slepej oblasti inštaláciou hydroizolačnej vrstvy nad úroveň chodníka alebo hornej časti slepá oblasť. Hydroizolačná vrstva by mala byť tiež inštalovaná pod podlahou suterénu.
Pre parapety, pásy, parapety a podobné vyčnievajúce časti stien, ktoré sú obzvlášť náchylné na vlhkosť, by mali byť k dispozícii ochranné nátery vyrobené z cementovej malty, strešnej ocele atď. Vyčnievajúce časti stien by mali mať svahy, aby sa zabezpečil odtok. atmosférickej vlhkosti.
6.5. Vystužené murivo z kamenných materiálov, v závislosti od druhu muriva, ako aj od pevnosti kameňov a malt, je rozdelených do štyroch skupín (tabuľka 26).
Tabuľka 26 (K)
|
Typ muriva |
Murárska skupina |
|||
|
1. Súvislé murovanie z tehál alebo kameňov stupňa 50 a vyššie |
Na roztoku triedy 10 a vyššej |
Riešenie stupňa 4 |
||
|
2. To isté, značky 35 a 25 |
Na roztoku triedy 10 a vyššej |
Riešenie stupňa 4 |
||
|
3. To isté, ročník 15, 10 a 7 |
Akékoľvek riešenie |
Akékoľvek riešenie |
||
|
4. To isté, známka 4 |
||||
|
5. Veľké bloky tehál alebo kameňov (vibrované a nevibrované) |
Na roztoku triedy 25 a vyššej |
|||
|
6. Murivo z pôdnych materiálov (pôdne bloky a hlinené tehly) |
Vápenná malta |
Na hlinenej malte |
||
|
7. Ľahké murivo z tehál alebo betónových kameňov, viazané vodorovnými radmi na tupo alebo sponami |
Na riešenie stupňa 50 a vyššieho s výplňou z betónu triedy nie nižšej ako M 25 alebo vložiek stupňa 25 a vyššie |
Na maltu triedy 25 naplnenú betónom alebo vložkami triedy 15 |
Na maltu triedy 10 a naplnenú zásypom |
|
|
8. Ľahká tehlová alebo kamenná studňa (s podviazaním zvislými membránami) |
Na maltu triedy 50 a vyššie plnené tepelnoizolačnými doskami alebo zásypom |
Na malte triedy 25 naplnenej tepelne izolačnými doskami alebo zásypom |
||
|
9. Murivo z podstielky buta |
Na roztoku triedy 25 a vyššej |
Na riešení platových tried 10 a 4 |
Na hlinenej malte |
|
|
10. Roztrhané suťové murivo |
Na roztoku triedy 50 a vyššej |
Na riešení platových tried 25 a 10 |
Riešenie stupňa 4 |
|
|
11. Suťový betón |
Na betóne triedy B7,5 a vyššej |
Na betónoch triedy B5 a B3,5 |
Na betóne triedy B2,5 |
|
6.6. Kamenné múry v závislosti od štrukturálnej schémy budovy sú rozdelené na:
nosné, ktoré okrem vlastnej hmotnosti a zaťaženia vetrom znášajú aj zaťaženie z náterov, stropov, žeriavov atď .;
samonosný, pričom zaťaženie odoberá iba z vlastnej hmotnosti stien všetkých nadzemných podlaží budov a zaťaženia vetrom;
nenosné (vrátane namontovaných), ktoré berú zaťaženie iba z vlastnej hmotnosti a vetra v rámci jedného poschodia s výškou podlahy najviac 6 m; vo vyššej výške poschodia sú tieto steny samonosné;
priečky - vnútorné steny, ktoré berú zaťaženie iba z vlastnej hmotnosti a vetra (s otvorenými okennými otvormi) v rámci jedného poschodia, s výškou maximálne 6 m; s vyššou výškou podlahy sa steny tohto typu bežne označujú ako samonosné.
V budovách so samonosnými a nenosnými vonkajšími stenami, zaťažením nátermi, stropmi atď. prenesené do rámu alebo priečnych štruktúr budov.
6.7. Kamenné múry a stĺpy budov pri výpočte vodorovného zaťaženia, excentrickej a centrálnej kompresie by sa mali vodorovne podopierať na medziľahlých podlahách, krytinách a priečnych stenách. Tieto podpery sa delia na tuhé (neposuvné) a elastické.
Na tuhé podpery by sa mali použiť:
a) priečne kamenné a betónové steny s hrúbkou najmenej 12 cm, železobetónové steny s hrúbkou najmenej 6 cm, podpery, priečne rámy s tuhými uzlami, úseky priečnych stien a ďalšie konštrukcie navrhnuté tak, aby akceptovali vodorovné zaťaženie;
b) nátery a medzipodlažné stropy so vzdialenosťou medzi priečnymi, tuhými štruktúrami, ktoré nepresahujú hodnoty uvedené v tabuľke. 27;
c) veterné pásy, priehradové nosníky, veterné mostíky a železobetónové pásy, vypočítané z hľadiska pevnosti a deformácií na vnímanie horizontálneho zaťaženia prenášaného zo stien.
Pokiaľ ide o elastické podpery, krytiny a medzipodlahové podlahy by sa mali brať vtedy, keď sú vzdialenosti medzi priečnymi tuhými štruktúrami väčšie ako sú uvedené v tabuľke. 27, ak neexistujú vetracie pásy uvedené v pododseku „c“.
Steny a stĺpy, ktoré nie sú spojené so stropmi (pri inštalácii podpery valcov atď.), By sa mali vypočítať ako voľne stojace.
Tabuľka 27
|
Typ povlakov a dosiek |
Vzdialenosť medzi priečnymi tuhými štruktúrami, m, so skupinou muriva |
|||
|
A. Železobetónový montovaný monolitický (pozri pozn. 2) a monolitický |
||||
|
B. Z prefabrikovaných betónových palúb (pozri poznámku 3) a zo železobetónových alebo oceľových nosníkov s doskami alebo kamennými palubami |
||||
|
B. Drevený |
||||
|
Poznámky: 1. Uvedené v tabuľke. 27 by sa obmedzujúce vzdialenosti mali znížiť v nasledujúcich prípadoch: a) pri vysokorýchlostných tlakoch vetra 70, 85 a 100 kgf /respektíve o 15, 20 a 25%; b) s výškou budovy 22 - 32 m - o 10%; 33 - 48 m - o 20% a viac ako 48 m - o 25%; c) pre úzke budovy so šírkou menšou ako dvojnásobok výšky podlahy - v pomere k pomeru. 2. V montovaných monolitických stropoch typu A musia byť spoje medzi doskami zosilnené, aby cez ne prenášali ťahové sily (zváraním vývodov výstuže, položením dodatočnej výstuže vo švíkoch vyplnením švíkov roztokom triedy nie nižšej ako 100 - pre dosky z ťažkého betónu a akosti nie nižšie ako M 50 - s doskami z ľahkého betónu alebo inými metódami monolitu). 3. V stropoch typu B musia byť švy medzi doskami alebo kameňmi, ako aj medzi plniacimi prvkami a nosníkmi opatrne vyplnené roztokom triedy nie nižšej ako 50. 4. Dosky typu B musia mať dvojitú drevenú palubu alebo palubu, zvinutie a lem. |
||||
6.8. S elastickými podperami sa vykoná výpočet rámového systému, ktorého regály sú steny a stĺpy (železobetón, tehla atď.) A priečniky sú podlahy a krytiny. V tomto prípade by sa malo predpokladať, že stojany sú v nosných častiach pevne upnuté.
Pri statických výpočtoch rámov je možné určiť tuhosť stien alebo stĺpov vyrobených z tehál alebo muriva v module pružnosti muriva a v momente zotrvačnosti prierezu bez zohľadnenia otvárania švíkov a podláh a krytiny by sa mali brať ako tuhé nosníky (vzpery) sklopne spojené so stenami.
6.9. Pri stenách s pilastrami alebo bez nich by sa pri výpočte mala brať šírka steny:
a) ak štruktúra povlaku zaisťuje rovnomerný prenos tlaku po celej dĺžke jeho uloženia na stene, rovný šírke medzi otvormi, a v stenách bez otvorov, ktorý sa rovná šírke úseku steny medzi osami rozpätia;
b) ak je bočný tlak od steny k krytine prenášaný v miestach, kde sú podopreté steny väzníkov alebo nosníkov, potom je stena s pilastrom považovaná za rámový stĺp s konštantným prierezom na výšku, pričom šírka police sa považuje za rovnakú pre každú stranu od okraja pilasteru, ale nie viac, a šírka steny medzi otvormi ( - výška steny od úrovne osadenia, - hrúbka steny) stena). Pri absencii pilastrov a prenosu koncentrovaného zaťaženia na steny sa šírka úseku odoberá v každom smere od okraja distribučnej dosky inštalovanej pod podperami priehradových nosníkov alebo nosníkov.
6.10. Steny a stĺpy s podperami v rovinách medzipodlažných podláh, považované za tuhé v súlade s článkom 6.7, sa vypočítajú pre excentrické zaťaženie ako zvislé súvislé nosníky.
Je dovolené považovať steny alebo stĺpy za výškové členenie na nosníky s jedným rozpätím s umiestnením nosných závesov v rovinách podpery podláh. V tomto prípade by sa malo zaťaženie z horných poschodí uplatňovať v ťažisku časti steny alebo stĺpika nadložnej podlahy; zaťaženie vo vypočítanej podlahe sa považuje za pôsobiace so skutočnými excentricitami vzhľadom na ťažisko úseku steny alebo stĺpika, pričom sa zohľadní zmena úseku v podlahe a oslabenie horizontálnymi a šikmými drážkami. Pri absencii špeciálnych podpier, ktoré fixujú polohu prítlačného tlaku, je dovolené vziať vzdialenosť od bodu pôsobenia reakcie podpery nosníkov, nosníkov alebo podlahy k vnútornému okraju steny alebo základnej dosky rovnú jednej. tretina hĺbky zapustenia, ale nie viac ako 7 cm.
Ohybové momenty od zaťaženia vetrom by sa mali určiť v každom poschodí ako pre nosník so zapustenými koncami, s výnimkou horného poschodia, v ktorom sa predpokladá, že horná podpera je zavesená.
6.11. Pri výpočte stien (alebo ich jednotlivých zvislých rezov) pre zvislé a vodorovné zaťaženie je potrebné skontrolovať:
a) horizontálne sekcie na kompresiu alebo excentrickú kompresiu;
b) šikmé časti pre hlavné ťahové napätia počas ohybu v rovine steny;
c) otváranie trhlín od zvislého zaťaženia rôzne zaťažených, prepojených stien alebo rôznej tuhosti priľahlých častí stien.
Keď sa vezme do úvahy spoločná práca priečnych a pozdĺžnych stien pod pôsobením horizontálneho zaťaženia, vnímanie šmykových síl v miestach ich vzájomného dosadnutia, určené vzorcom
,
(38)
kde je šmyková sila v rámci jedného poschodia;
Odhadovaná bočná sila od horizontálneho zaťaženia v strede výšky podlahy;
Vzdialenosť od osi pozdĺžnej steny k osi prechádzajúcej ťažiskom úseku stien v pláne (obr. 11);
Ryža. 11. Plán priečnej steny a priečky pozdĺžnych stien
Priečna stenová priečka; - priečna stena
Prierezová plocha police (pri výpočte sa berie do úvahy prierez pozdĺžnej steny);
Moment zotrvačnosti úseku stien vzhľadom na os prechádzajúcu ťažiskom úseku stien v pláne;
Hrúbka priečnej steny;
Výška podlahy;
Konštrukčná šmyková odolnosť muriva pozdĺž zvislého viazaného úseku (pozri článok 4.20).
Pri určovaní plochy prierezu police a momentu zotrvačnosti úseku stien je potrebné vziať do úvahy pokyny uvedené v článku 6.9.
6.12. Výpočet priečnych stien pre hlavné ťahové napätia by sa mal vykonať podľa vzorca
ak je v stene natiahnutá časť sekcie - podľa vzorca
Vo vzorcoch (39) a (40):
Vypočítaná bočná sila z horizontálneho zaťaženia v strede výšky podlahy
,
(41)
Návrhová odolnosť voči hlavným ťahovým napätiam vo švíkoch muriva (tabuľka 10);
Návrhová odolnosť proti odštiepeniu muriva, stlačená návrhovou silou, stanovená s faktorom preťaženia 0,9;
Ak je v stene natiahnutá časť sekcie, odoberie sa
kde je plocha prierezu priečnej steny, pričom sa berú do úvahy (alebo sa neberú do úvahy) sekcie pozdĺžnej steny (pozri obr. 11);
Oblasť iba stlačenej časti časti steny s excentricitami, ktoré presahujú jadro sekcie;
Hrúbka priečnej steny v úseku, kde je táto hrúbka najmenšia, za predpokladu, že dĺžka tejto časti presahuje 1/4 výšky podlahy alebo 1/4 dĺžky steny; ak sú v stene kanály, ich šírka je vylúčená z hrúbky steny;
Dĺžka priečnej steny v pláne, ak časť obsahuje police vo forme segmentov vonkajších stien, potom je vzdialenosť medzi osami týchto políc;
Koeficient nerovnomernosti šmykových napätí v reze. Hodnoty môžu mať:
pre I-sekcie,
pre odpaliská,
pre obdĺžnikové úseky (okrem práce pozdĺžnych stien);
Statický moment časti úseku nachádzajúceho sa na jednej strane osi prechádzajúcej ťažiskom úseku;
Moment zotrvačnosti celého úseku okolo osi prechádzajúcej ťažiskom úseku.
6.13. V prípade nedostatočnej odolnosti muriva voči odštiepeniu, určenej vzorcami (39), (40), je povolené ho vystužiť pozdĺžnou výstužou v horizontálnych švoch. Návrhová šmyková odolnosť vystuženého muriva by mala byť stanovená vzorcom
,
(44)
kde je percento výstuže určené vertikálnym prierezom steny.
6.14. Pri výpočte priečnych stien budovy na horizontálne zaťaženie pôsobiace v ich rovine sa preklady prekrývajúce otvory v stenách považujú za sklopné vložky medzi zvislými časťami stien.
Ak je pevnosť priečnych stien s otvormi pri pôsobení vodorovného zaťaženia zaistená iba s prihliadnutím na tuhosť prekladov, potom musia preklady vnímať šmykové sily v nich vznikajúce, určené vzorcom
kde je vypočítaná šmyková sila z horizontálneho zaťaženia, vnímaná priečnou stenou na úrovni podlahy susediacej s vypočítanými prekladmi;
Výška podlahy;
Dĺžka priečnej steny v pláne (s. 6,12);
Prijaté podľa bodu 6.12.
6.15. Výpočet prekladov pre šmykovú silu z horizontálneho zaťaženia, určený vzorcom (45), sa vykonáva na strihanie a ohýbanie podľa vzorcov (46) a (47) a z týchto dvoch získaných hodnôt je menšia. Je vzatý
kde a sú výška a rozpätie priedelu (vo svetle);
Pozri vzorec (45);
Prierez prepážky;
A - pozri tabuľku. desať.
Ak je pevnosť prekladov nedostatočná, musia byť vystužené pozdĺžnou výstužou alebo železobetónovými nosníkmi vypočítanými na ohýbanie a strihanie súčasne
a šmyková sila, vzorec (45), v súlade s kapitolou SNiP o navrhovaní betónových a železobetónových konštrukcií. Výpočet ukončenia koncov nosníkov (prekladov) v murive sa vykonáva podľa pokynov v článku 6.46.
Prípustné pomery výšok stien a stĺpov
na ich hrúbku
6.16. Pomer výšky steny alebo stĺpika k hrúbke, bez ohľadu na výsledky výpočtu, by nemal presiahnuť tie, ktoré sú uvedené v odsekoch. 6,17 - 6,20.
6.17. Pomer (kde - výška podlahy- hrúbka steny alebo menšia strana obdĺžnikového prierezu stĺpika) pre steny bez otvorov prenášajúcich zaťaženie zo stropov alebo náterov, s voľnou dĺžkou steny, by nemala prekročiť hodnoty uvedené v tabuľke. 28 (pre murivo z kamenných materiálov správneho tvaru).
Tabuľka 28
|
Stupeň riešenia |
Vzťahy so murárskou skupinou (pozri tabuľku 26) |
|||
Pri stenách s pilastrami a stĺpmi komplexného prierezu sa namiesto toho berie podmienená hrúbka, kde. Pri stĺpoch kruhových a polygonálnych prierezov vpísaných do kruhu, kde je priemer prierezu stĺpika.
Poznámka. Pri výške podlahy s väčšou dĺžkou voľnej steny by tento pomer nemal prekročiť 1,2 podľa tabuľky. 28.
6.18. Pomery pre steny a priečky za podmienok odlišných od tých, ktoré sú uvedené v ustanovení 6.17, by sa mali brať s korekčným faktorom uvedeným v tabuľke. 29.
Tabuľka 29
|
Charakteristika stien a priečok |
Koeficient |
|
1. Steny a priečky, ktoré nenesú zaťaženie z podláh alebo náterov s hrúbkou, cm: |
|
|
25 a viac |
|
|
10 alebo menej |
|
|
2. Steny s otvormi |
|
|
3. Priečky s otvormi |
|
|
4. Steny a priečky s voľnou dĺžkou medzi priľahlými priečnymi stenami alebo stĺpmi od 2,5 do 3,5 |
|
|
5. To isté pre |
|
|
6. Steny zo suťového muriva a suťového betónu |
|
|
Poznámky: 1. Celkový redukčný faktor pomeru, určený vynásobením individuálneho redukčného faktora (tabuľka 29), nie je nižší ako redukčný faktor uvedený v tabuľke. 30 za stĺpy. 2. Keď je hrúbka obvodových stien a priečok väčšia ako 10 a menšia ako 25 cm, hodnota korekčného faktora sa stanoví interpoláciou. 3. Hodnoty - čistá plocha a - hrubá plocha sú určené vodorovným úsekom steny. |
|
Obmedzujúce vzťahy pre piliere sú brané podľa tabuľky. 28 s koeficientmi uvedenými v tabuľke. tridsať.
Tabuľka 30
|
Koeficient pólu |
||
|
Menší prierez stĺpika, cm |
z tehál a kameňov správneho tvaru |
zo sutinového muriva a suťového betónu |
|
90 a viac |
||
|
0,6 výška stien nie je obmedzená a je určená výpočtom pevnosti. Ak je voľná dĺžka rovná alebo väčšia, ale nie väčšia (kde je výška podlahy), musí byť splnená podmienka 6.20. V prípade stien, priečok a stĺpikov, ktoré nie sú upevnené v hornej časti, by mali byť hodnoty pomerov o 30% nižšie ako hodnoty stanovené v článkoch 6.17 - 6.19. Steny vyrobené z panelov a veľkých blokov 6.21. Tehlové panely by mali byť navrhnuté z ílových alebo silikátových tehál triedy najmenej 75 na roztokoch s triedami najmenej 50. 6.22. Pri navrhovaní panelov je spravidla potrebné zabezpečiť vyplnenie maltových spojov vibráciami. Konštrukčné odpory vibrovaného muriva by sa mali brať v súlade s článkom 3.2. Je dovolené navrhovať jednovrstvové panely vonkajších stien z dutých keramických kameňov, účinné v tepelnom inžinierstve, s hrúbkou jedného, jeden a pol a dvoch kameňov bez použitia vibrácií. V tomto prípade by mala byť konštrukčná odolnosť muriva braná podľa ustanovenia 3.1. Poznámka. Pri paneloch z dutých keramických kameňov, vyrobených bez použitia vibrácií, je potrebné dodržať ligáciu zvislých spojov muriva, čo musí byť uvedené v projekte. 6.23. Tehlové panely na vonkajšej stene by mali byť navrhnuté ako dve alebo tri vrstvy. Dvojvrstvové panely by mali byť vyrobené s hrúbkou polovice tehly alebo viac s izoláciou z tuhých tepelnoizolačných dosiek umiestnených na vonkajšej alebo vnútornej strane panelov a chránených dokončovacou vystuženou vrstvou z maltovej triedy najmenej 50, pri hrúbka najmenej 40 mm. Trojvrstvové panely by mali byť vyrobené zo štvrtinových alebo polovičných vonkajších vrstiev tehál a strednej vrstvy z pevných alebo polotuhých tepelnoizolačných dosiek. Rámy v vonkajších stenových paneloch by mali byť inštalované v rebrách alebo švíkoch umiestnených pozdĺž obvodu panelov a pozdĺž obrysu otvorov v celej hrúbke panelov. Šírka rebier, do ktorých sú rámy inštalované, by nemala presiahnuť 30 mm. Pri navrhovaní vonkajších stenových panelov je potrebné mať na pamäti, že v závislosti od architektonických požiadaviek môže byť vonkajšia vrstva panelov vyrobená s otvorenou textúrou z tehál a kameňov alebo s dokončovacou vrstvou z malty. 6.24. Tehlové panely vnútorných stien a priečok by mali byť navrhnuté v hrúbke jednej vrstvy: štvrť tehly (8,5 cm), pol tehly (14 cm) a tehly (27 cm) a dvojvrstvové dve vrstvy s hrúbkou štvrtiny z tehly (18 cm). Rámy vo vnútorných stenových paneloch by mali byť inštalované pozdĺž obvodu panelov pozdĺž obrysu otvorov. Poznámky: 1. Hrúbka panelov je uvedená s prihliadnutím na vonkajšiu a vnútornú vrstvu malty. 2. Panely s hrúbkou štvrtiny tehál by mali byť navrhnuté iba pre priečky. 6.25. Tehlové a keramické stenové panely by mali byť navrhnuté na excentrickú kompresiu podľa pokynov uvedených v odsekoch. 4.7 a 4.8 pri pôsobení vertikálneho a veterného zaťaženia, ako aj na sily vznikajúce počas prepravy a inštalácie (pozri článok 6.2). Ak je zaistená požadovaná pevnosť panelu bez zohľadnenia výstuže, potom musí byť plocha prierezu pozdĺžnych tyčí rámov stanovená tak, aby bola najmenej 0,25 cm na jeden meter horizontálnej a vertikálnej časti panelu. Ak sa má pri určovaní únosnosti panelu brať do úvahy výstuž, potom by sa mal jej výpočet vykonať ako pre vystuženú murovanú konštrukciu. Pri výpočte panelov s hrúbkou 27 cm alebo menšou je potrebné vziať do úvahy náhodnú excentricitu, ktorej hodnota sa predpokladá 1 cm-pre nosné jednovrstvové panely; 0,5 cm-pre samonosné panely, ako aj pre jednotlivé vrstvy trojvrstvových nosných panelov; pri nenosných paneloch a priečkach sa náhodná excentricita neberie do úvahy. 6.26. Panely so zosilnenými rebrami s rôznymi materiálmi nosných vrstiev sa počítajú ako viacvrstvové steny s tuhým spojením vrstiev podľa odsekov. 4,22 - 4,24. 6.27. Pripojenie vonkajších a vnútorných stenových panelov a vonkajších stenových panelov k podlahovým panelom by malo byť navrhnuté pomocou oceľových pásov privarených k zabudovaným častiam alebo k rámovým doskám. Spoje medzi panelmi musia byť inštalované do výklenkov umiestnených v rohoch panelov a pokrytých vrstvou malty s hrúbkou najmenej 10 mm. Pri výrobe zapustených dielov a spojovacích tyčí z obyčajnej ocele musia byť chránené pred koróziou. Trieda malty na montáž spojov stien z panelov by sa mala brať výpočtom, najmenej však 50. 6.28. Veľké bloky pre vonkajšie a vnútorné steny by mali byť navrhnuté z cementu a silikátového ťažkého betónu, betónu na pórovitých kamenivách, pórobetónu a prírodného kameňa, ako aj z muriva, keramiky, betónu a prírodných kameňov. Konštrukčná odolnosť muriva z veľkých blokov sa berie podľa bodu 3.3 a pre bloky vyrobené z tehál alebo kameňov bez vibrácií podľa článkov. 3.1, 3.4 a 3.6. Stupeň malty pre montážne škáry murovacích blokov z tehál alebo kameňov by sa mal brať o stupeň vyššie ako stupeň malty z blokov. 6.29. Vo veľkoplošných budovách s výškou do 5 poschodí vrátane, s výškou podlahy do 3 m, by sa malo spojenie medzi pozdĺžnymi a priečnymi stenami vykonať: a) vo vonkajších rohoch - obväzovaním muriva špeciálnymi rohovými tvárnicami (najmenej jeden rad tvárnic na poschodie); b) v miestach, kde vnútorné priečne steny susedia s pozdĺžnymi, ako aj stredné pozdĺžne steny s koncovými - položením kotiev v tvare T z pásovej ocele alebo výstužných ôk v jednom horizontálnom šve v každom poschodí na úrovni stropov. Pri veľkoplošných budovách s výškou viac ako 5 poschodí a pri budovách s výškou podlahy viac ako 3 m musia byť medzi stenami zaistené pevné spoje tak v rohoch, ako aj v miestach, kde vnútorné steny susedia s vonkajšími. . Pripojenia by mali byť navrhnuté vo forme vložených častí do blokov spojených zváraním s prekrytím. Viacvrstvové steny (ľahké steny murivo a steny s obkladom) 6.30. Pri výpočte viacvrstvových stien (pozri body 4.21 - 4.29) by sa spojenia medzi konštrukčnými vrstvami mali považovať za pevné: a) pre akúkoľvek tepelnoizolačnú vrstvu a vzdialenosti medzi osami zvislých membrán od radov stehov tehál alebo kameňov nie viac ako 10 a nie viac ako 120 cm, kde je hrúbka tenšej konštrukčnej vrstvy; b) s tepelnoizolačnou vrstvou vyrobenou z monolitického betónu s pevnosťou v tlaku najmenej 0,7 MPa (7 kgf /) alebo murivom z kameňov triedy najmenej 10, so zvlnenými horizontálnymi rozpernými radmi umiestnenými vo vzdialenosti medzi osami radov pozdĺž výšky muriva nie viac ako 5 a nie viac ako 62 cm. 6.31. Flexibilné vzpery by mali byť navrhnuté z ocelí odolných voči korózii alebo korózii, ako aj z polymérnych materiálov. Celková plocha prierezu pružných oceľových väzieb musí byť najmenej 0,4 na 1 povrch steny. 6,32. Obkladová vrstva a hlavné murivo steny, ak sú navzájom pevne spojené vzájomným podviazaním, by mali mať spravidla podobné deformačné vlastnosti. Odporúča sa zabezpečiť používanie lícových tehál alebo kameňov s výškou rovnajúcou sa výške radu hlavného muriva. 6,33. Projekty by mali zabezpečiť obklad obkladu, pevne spojeného s murivom radmi na tupo, podľa pokynov v článku 6.3. 6,34. Pri usporiadaní rezov do muriva, pevne spojených s obkladom, v rámci prečnievajúcej časti steny po celej jeho hrúbke by projekt mal zabezpečiť položenie výstužných ôk na okraji najmenej v troch švoch. Kotviace steny a stĺpy 6,35. Kamenné steny a stĺpy musia byť pripevnené k stropom a krytinám kotvami s prierezom najmenej 0,5. 6,36. Vzdialenosť medzi kotvami nosníkov, väzníc alebo väzníkov, ako aj doskami z prefabrikovaných palúb alebo panelov položených na stenách by nemala byť väčšia ako 6 m. Keď sa vzdialenosť medzi väzníkmi zvýši na 12 m, mali by byť k dispozícii ďalšie kotvy na pripojenie potiahnutých stien. Konce nosníkov položené na nosníkoch, vnútorných stenách alebo stĺpoch musia byť ukotvené a s obojstrannou podperou prepojené. 6,37. Samonosné steny v rámových budovách musia byť spojené so stĺpmi pružnými väzbami, ktoré umožňujú nezávislé zvislé deformácie stien a stĺpov. Väzby inštalované pozdĺž výšky stĺpikov musia zaistiť stabilitu stien, ako aj prenos zaťaženia vetrom, ktoré na ne pôsobí, na stĺpiky rámu. 6,38. Výpočet kotiev by sa mal vykonať: a) keď je vzdialenosť medzi kotvami väčšia ako 3 m; b) s asymetrickou zmenou hrúbky stĺpika alebo steny; c) pre steny s celkovou normálovou silou viac ako 1 000 kN (100 t). Návrhová sila v kotve je určená vzorcom
kde je ohybový moment z návrhových zaťažení na úrovni podlahy alebo krytiny (pozri článok 6.10) v miestach, kde spočívajú na stene v šírke rovnajúcej sa vzdialenosti medzi kotvami (obr. 12); Výška podlahy; Vypočítaná normálová sila na úrovni miesta kotvy v šírke rovnajúcej sa vzdialenosti medzi kotvami.
Ryža. 12. Stanovenie sily v kotve od ohybového momentu na úrovni podlahy Poznámka. Pokyny tohto odseku sa nevzťahujú na steny vyrobené z panelov z vibračných tehál. 6,39. Ak je hrúbka stien alebo priečok priradená s prihliadnutím na podperu pozdĺž obrysu, je potrebné zabezpečiť ich upevnenie k susedným bočným štruktúram a k hornému poschodiu. Podpora konštrukčných prvkov na murive 6,40. Pod nosnými časťami prvkov, ktoré prenášajú lokálne zaťaženie na murivo, by mala byť poskytnutá vrstva malty s hrúbkou najviac 15 mm, čo by malo byť uvedené v projekte. 6,41. Na miestach, kde sa uplatňuje miestne zaťaženie, v prípade, keď to vyžaduje výpočet na drvenie, je potrebné zabezpečiť inštaláciu distribučných dosiek s hrúbkou, ktorá je násobkom hrúbky radov muriva, ale nie menšia ako 15 cm, spevnené výpočtom s dvoma okami s celkovým množstvom výstuže najmenej 0,5% objemu betónu. 6,42. Pri podperách väzníkov, strešných nosníkov, žeriavových nosníkov a pod. na pilastroch je potrebné zabezpečiť spojenie distribučných dosiek na nosnom úseku muriva s hlavnou stenou. Hĺbka dosiek zapustených do steny musí byť najmenej 12 cm (obr. 13). Vykonanie muriva umiestneného nad doskami by malo byť zabezpečené bezprostredne po inštalácii dosiek. Nie je dovolené zabezpečiť inštaláciu dosiek do drážok, ktoré zostali počas kladenia stien.
Ryža. 13. Železobetónové rozvodné dosky 6,43. Pri lokálnom zaťažení hrán presahujúcom 80% konštrukčnej únosnosti muriva pri miestnom stlačení je potrebné zabezpečiť vystuženie nosného úseku muriva sieťami tyčí s priemerom najmenej 3 mm s veľkosťou bunky nie viac ako 60 x 60 mm, položené najmenej v troch horných horizontálnych švoch. Pri prenášaní miestneho zaťaženia na pilastre by mala byť murovaná časť umiestnená do 1 m pod rozvodnou doskou zosilnená cez tri rady muriva sieťami uvedenými v tomto odseku. Mriežky by mali spájať nosné časti pilastrov s hlavnou časťou steny a mali by byť zapustené do steny do hĺbky najmenej 12 cm. Výpočet uzlov podpory prvkov na murive 6,44. Keď spočíva na tehlových stenách a stĺpoch železobetónových nosníkov, nosníkov a palúb, mal by sa okrem výpočtu pre excentrickú kompresiu a drvenie úsekov pod nosným uzlom skontrolovať aj stredový stlačenie pri murovaných a železobetónových prvkoch. Výpočet podporného uzla pri centrálnej kompresii by sa mal vykonať podľa vzorca kde je celková plocha prierezu murovaných a železobetónových prvkov v nosnom uzle v obryse steny alebo stĺpika, na ktorom sú prvky položené; Koeficient v závislosti od veľkosti nosnej plochy železobetónových prvkov v uzle; Koeficient v závislosti od typu dutín v železobetónovom prvku. Berie sa to ako: pre pevné prvky a podlahy s okrúhlymi dutinami - 1; pre podlahy s oválnymi dutinami a prítomnosť svoriek na nosných častiach - 0,5. 6,45. V prefabrikovaných železobetónových palubách s nevyplnenými dutinami sa okrem kontroly únosnosti nosného uzla ako celku musí skontrolovať únosnosť vodorovného úseku prechádzajúceho rebrami paluby podľa vzorca
kde je návrhová odolnosť betónu voči axiálnej kompresii, braná v súlade s kapitolou SNiP o navrhovaní betónových a železobetónových konštrukcií; Plocha horizontálneho úseku podlahy, oslabená dutinami, pozdĺž dĺžky podpery podlahy na murive (celková plocha prierezu rebier); Odhadovaná odolnosť muriva voči stlačeniu; z roviny steny. Požadovaná hĺbka zapustenia by mala byť stanovená vzorcom
Ak zapustenie konca lúča nevyhovuje výpočtu podľa vzorca (53), potom by sa mala zvýšiť hĺbka zapustenia alebo umiestniť a pod nosník distribučné podložky. Ak je excentricita zaťaženia voči stredu oblasti uloženia väčšia ako 2 -násobok hĺbky zapustenia (), napätia z tlaku sa nemusia brať do úvahy: v tomto prípade sa výpočet vykoná podľa vzorca Pri použití distribučných podložiek vo forme úzkych nosníkov so šírkou nie viac ako 1/3 hĺbky zapustenia je dovolené vziať pod ne obdĺžnikový diagram namáhania (obr. 14,).
Ryža. 14. Konštrukčné schémy na zapustenie konzolových nosníkov Preklady a vešiakové steny 6,47. Železobetónové preklady by mali byť navrhnuté pre zaťaženie z podláh a tlak z čerstvo položeného, nevytvrdeného muriva, ekvivalentný hmotnosti murovacieho pásu s výškou rovnajúcou sa 1/3 rozpätia muriva v letných podmienkach a celého rozpätia na murovanie v zimných podmienkach (v štádiu rozmrazovania). Poznámky: 1. Je dovolené vziať do úvahy spoločnú prácu muriva s prekladom za prítomnosti vhodných konštrukčných opatrení (výčnelky v prefabrikovaných priedeloch, vývody tvaroviek atď.). 2. Zaťaženie prekladov z nosníkov a podlahových dosiek sa neberie do úvahy, ak sú umiestnené nad murovaným štvorcom so stranou rovnajúcou sa rozpätiu prekladu a v prípade rozmrazeného muriva vyrobeného zmrazením nad murovaným obdĺžnikom s výškou. rovnajúci sa dvojnásobku rozpätia prekladu v čistom. Keď je murivo rozmrazené, môžu byť preklady spevnené vložením dočasných stojanov na kliny na obdobie rozmrazovania a počiatočného vytvrdzovania muriva. 3. Vo vertikálnych švíkoch medzi tyčovými prekladmi je v prípadoch, keď nie je zaistená požadovaná odolnosť voči ich prenosu tepla, potrebné zabezpečiť položenie izolácie. 6,48. Závesné steny podopreté nosníkmi by mali byť skontrolované na pevnosť v tlaku v oblasti nad schátranými podperami. Tiež by sa mala skontrolovať pevnosť v tlaku muriva pod podperami kormidla. Dĺžka diagramu rozloženia tlaku v rovine kontaktu medzi stenou a nosníkom by mala byť stanovená v závislosti od tuhosti muriva a nosníka. V tomto prípade je randbalk nahradený podmieneným ekvivalentom tuhosti murovaného pásu, ktorého výška je určená vzorcom
kde je počiatočný modul pružnosti betónu; Moment zotrvačnosti zmenšeného úseku náhodného lúča, braný v súlade s kapitolou SNiP o navrhovaní betónových a železobetónových štruktúr; Modul deformácie muriva, určený vzorcom (7); Visiaca hrúbka steny. Tuhosť oceľových náhodných nosníkov je definovaná ako súčin kde a sú modul pružnosti ocele a moment zotrvačnosti úseku náhodného lúča. | ||
,
(50)
,
(52)
.
(54)
,
(56)Predslov
Ciele a zásady normalizácie v Ruská federácia zriadený federálom
zákon z 27. decembra 2002 č. 184 -FZ „O technickom predpise“ a pravidlá vývoja -
Vyhláška vlády Ruskej federácie z 19. novembra 2008 č. 858 „O postupe
vývoj a schvaľovanie kódexov praxe “.
O súbore pravidiel
1 ZMLUVA - Ústredný výskumný ústav stavebný
ich navrhuje. V.A. Kucherenko (TsNIISK pomenovaný po V.A. Kucherenkovi) Inštitút
"Konštrukcia"
2 ZAVEDENÝ Technickým výborom pre normalizáciu TC 465 „Konštrukcia“
3 PRIPRAVENÉ na schválenie odboru architektúry, výstavby a
politika územného plánovania
4 SCHVÁLENÉ na základe uznesenia Ministerstva pre miestny rozvoj Ruskej federácie
(Ministerstvo pre miestny rozvoj Ruska) z 29. decembra 2011 č. 635/5 a nadobudlo účinnosť 1. januára 2013.
5 REGISTRÁCIA Federálna agentúra o technickom predpise a
metrológia (Rosstandart). Revízia SP 15.13330.2010 "SNiP II-22-81 * Kameň a spevnený kameň
stavby "
Informácie o zmenách v tomto súbore pravidiel sa uverejňujú každoročne
zverejnený informačný register „Národné normy“ a text zmien a
dodatky - v mesačne publikovaných informačných indexoch „Národné normy“.
V prípade revízie (nahradenia) alebo zrušenia tohto súboru pravidiel zodpovedajúce
oznámenie bude uverejnené v mesačne publikovanom informačnom indexe
„Národné normy“. Relevantné informácie, oznámenia a texty
sa tiež nachádzajú v informačný systém bežné používanie- na oficiálnych stránkach
vývojár (Ministerstvo pre miestny rozvoj Ruska) na internete.
1 oblasť použitia ........................................... ... ............................................... ... ........... 1
2 Normatívne odkazy ............................................... .................................................. ........... 1
3 Termíny a definície .............................................. .................................................. ....... 1
4 Všeobecné ................................................ .................................................. ............. 1
5 Materiály ................................................ .................................................. ........................ 2
6 Konštrukčné charakteristiky ............................................... .................................................. ..4
7 Výpočet štruktúrnych prvkov podľa medzných stavov prvej skupiny (podľa
nosnosť) ............................................... .................................................. ......... osemnásť
8 Výpočet štruktúrnych prvkov podľa medzných stavov druhej skupiny (podľa
tvorba a otváranie trhlín a deformácií) ........................................... .................. 35
9 Navrhovanie štruktúr ........................................... ............................................... 37
10 Pokyny pre navrhovanie štruktúr, ktoré sa majú postaviť v zime ..............................
Dodatok A (povinný) Zoznam normatívnych dokumentov ........................................... 0,66
Príloha B (povinné) Termíny a definície ........................................... .................. 67
Príloha B (normatívna) Základné písmenové označenia veličín ................................ 68
Príloha D (odporúčané) Výpočet stien budov s pevnou konštrukciou
schéma ................................................. .................................................. .............................. 73
Príloha D (odporúčané) Požiadavky na výstuž predného muriva
vrstva ................................................. .................................................. ................................. 76
Príloha E (odporúčané) Návrh steny viacpodlažné budovy z kameňa
murivo na zvislé zaťaženie pri otváraní trhlín pri
rozdielne zaťaženie alebo rôzna tuhosť priľahlých oblastí
steny ................................................. .................................................. ................................. 79
Bibliografia................................................. .................................................. .................. 81
Úvod
Tento súbor pravidiel bol vypracovaný s prihliadnutím na federálne požiadavky
zákony z 27. decembra 2002 č. 184-FZ „O technickom predpise“, zo dňa
22. júna 2008 č. 123-FZ „Technické predpisy o požiadavkách
požiarna bezpečnosť “, zo dňa 30. decembra 2009 č. 384-FZ„ Technická
predpisy o bezpečnosti budov a stavieb “.
Aktualizáciu vykonal tím autorov TsNIISK pomenovaných podľa V.I.
V.A. Kucherenko - od Inštitútu JSC „Výskumné centrum“ Stavba ”:
technickí kandidáti Sciences A.V. Granovský, M. K. Ischuk (vodcovia
diela), V.M. Bobryashov, N. N. Kruchinin, M.O. Pavlova, S.I. Chigrin;
inžinieri: A.M. Gorbunov, V.A. Zakharov, S.A. Minakov, A.A. Frolov
(TsNIISK pomenovaný po V.A. Kucherenkovi); technickí kandidáti Sciences A.I. Bedov (MGSU),
A.L. Altukhov (MOSGRAZHDANPROEKT). Všeobecné vydanie - Cand. tech. vedy O.I. Ponomarev (TsNIISK pomenovaný po V.A. Kucherenkovi).
SÚBOR PRAVIDIEL
KAMENNÉ A ZOSILNENÉ KAMENNÉ KONŠTRUKCIE
Murované a spevnené murované konštrukcie
Dátum zavedenia 2013-01-01
1 oblasť použitia
Tento súbor pravidiel platí pre dizajn kameňa a
spevnené kamenné stavby nových a rekonštruovaných budov a štruktúr
na rôzne účely prevádzkované v klimatických podmienkach Ruska.
Normy stanovujú požiadavky na navrhovanie kamenného a vystuženého muriva
stavby postavené z keramických a silikátových tehál,
keramické, silikátové, betónové tvárnice a prírodné kamene.
Požiadavky týchto noriem sa nevzťahujú na projektovanie budov a
konštrukcie vystavené dynamickému zaťaženiu, postavené na
poddolané oblasti, permafrost, v oblastiach náchylných na zemetrasenie, a
aj mosty, potrubia a tunely, hydraulické stavby, vykurovacie telesá.
2 Normatívne odkazy
Normatívne dokumenty, na ktoré sa odkazuje v texte týchto noriem,
sú uvedené v prílohe A.
POZNÁMKA - Pri použití tohto súboru pravidiel je vhodné skontrolovať
vplyv referenčných noriem a klasifikátorov vo verejnom informačnom systéme na
oficiálna webová stránka národného orgánu Ruskej federácie pre normalizáciu na internete
alebo podľa každoročne zverejňovaného informačného indexu „Národné štandardy“, ktorý
uverejnené od 1. januára bežného roka a podľa zodpovedajúceho mesačníka
informačné tabule zverejnené tento rok. Ak je odkazovaný dokument nahradený
(upravený), potom by sa pri použití tohto súboru pravidiel mal človek riadiť nahradeným
(upravený) dokument. Ak je odkazovaný dokument zrušený bez náhrady, potom pozícia, v ktorej
uvedie sa naň odkaz, použije sa v časti, ktorá nemá vplyv na tento odkaz.
3 Termíny a definície
V tomto súbore pravidiel sú použité termíny a definície uvedené v dodatku B.
4 Všeobecné
4.1 Pri navrhovaní kamenných a vystužených murovaných konštrukcií by sme mali
aplikovať dizajnové riešenia, produkty a materiály, ktoré poskytujú
požadovaná únosnosť, trvanlivosť, požiarna bezpečnosť,
tepelnotechnické vlastnosti štruktúr a teplotné a vlhkostné podmienky
(GOST 4.206, GOST 4.210, GOST 4.219).
4.2 Pri navrhovaní budov a štruktúr je potrebné zabezpečiť
opatrenia na zabezpečenie možnosti ich výstavby v zimných podmienkach.
4.3 Aplikácia silikátových tehál, kameňov a blokov; kamene a bloky z
pórobetón; duté keramické tehly a kamene, betónové tvárnice s
prázdnoty; keramické tehly polosuchého lisovania sú povolené pre vonkajšie použitie
steny miestností s mokrým režimom za predpokladu, že sú aplikované na ich vnútorné
povrch parotesného povlaku. Použitie týchto materiálov na
steny miestností s mokrým počasím, ako aj pre vonkajšie steny suterénov, soklov a
základy nie sú povolené.
Aplikácia trojvrstvového muriva s účinnou izoláciou na vonkajšie steny
miestnosti s mokrým režimom prevádzky sú povolené za predpokladu, že sú na ne aplikované
ich vnútorné povrchy parotesného povlaku. Použitie takéhoto muriva
pre vonkajšie steny miestností s mokrou prevádzkou, ako aj pre
vonkajšie steny suterénu nie sú povolené.
4.4 Konštrukčný návrh stavebných prvkov by nemal byť
dôvod latentného šírenia spaľovania v budove, štruktúre, štruktúre.
Pri použití ako vnútornej vrstvy horľavej izolácie je limit
trieda požiarnej odolnosti a konštrukčného požiarneho nebezpečenstva stavebných konštrukcií
by mali byť určené za podmienok štandardných požiarnych skúšok alebo výpočtom a analytickou metódou.
Techniky požiarnych skúšok a analytické a analytické metódy
stanovenie hraníc požiarnej odolnosti a triedy konštrukčného nebezpečenstva požiaru
stavebné konštrukcie sú ustanovené predpismi požiarnej bezpečnosti
bezpečnosť.
4.5 Aplikácia tohto dokumentu zaisťuje splnenie požiadaviek.
Technické predpisy „O bezpečnosti budov a stavieb“.
