Nasledujúce výpočtové vzorce (ako aj výpočtové metódy) sú platné pre akékoľvek clonové zariadenia vrátane štandardných membrán a trysiek, ale, samozrejme, číselné hodnoty prietokových koeficientov a korekčných faktorov pre zmeny hustoty plynu a pár. sa bude líšiť pre rôzne zužovacie zariadenia.
Vzhľadom na to, že oblasť okrúhleho otvoru zužovacieho zariadenia F 0 = d 2 /4 a p = p 1 - p 2 , a tiež vhodnou substitúciou vo vzorcoch toku (1), (2) získame hodnoty Q m a Q o v tvare:
kde p sa meria v pascaloch.
Väčšina technických výpočtov používa nie druhá a hodinová spotreba. Zmerajte priemer d výhodnejšie v milimetroch, nie v metroch.
Vzhľadom na vyššie uvedené získame nasledujúce výrazy pre Q m (kg / h) a Q o (m 3 / h):
(3)
Neistoty merania prietoku s otvormi a dýzami
Rovnice toku, napríklad (3), obsahujú päť faktorov , , 1/2 , p 1/2 , d 2 , od ktorých chýb závisí chyba merania prietoku Q m alebo Q o. Myslia sa náhodné chyby vymenovaných veličín. Systematické chyby musia byť odstránené alebo zohľadnené vhodnými úpravami. Ak boli známe odmocniny náhodné chyby , , d , , p, potom na základe zákona o súčte priemerných chýb môžeme napísať
Vo všeobecnom prípade musí byť chyba prietokového koeficientu určená vzorcom (5):
Vo vzorci (5) až a označené počiatočnou chybou a, ktorá hodnotí spoľahlivosť koeficientu .
kde D je priemer potrubia;
d - priemer membrány;
m je relatívna plocha zužovacieho zariadenia.
Podľa ISO 5167 pre hrdlá s uhlovými a prírubovými kohútikmi a = 0,3 % pri T< 0,36 и и = 0,5% pri T> 0,36. Pre trysky a = 0,4 % at T< 0,36 и и = % при T> 0,36. V pravidlách RD 50-213-80 pre trysky a = 0,3 % pri T 0,25 a a = % pre m > 0,25.
Ak, pri určovaní T chyba v dôsledku nepresného merania hodnôt d a D, potom je tu dodatočná chyba m koeficientu , ktorú možno určiť na základe vzorcov (6) a (7) a poznania chýb d a D .
(6)
(7)
kde pre bránice
(8)
a pre trysky
(9)
Hodnoty da D závisia od presnosti merania da D. Maximálna chyba merania d je v rozsahu od 0,02 do 0,1 %. Respektíve d sa bude meniť od 0,01 do 0,05 %.
Chyba merania diferenčného tlaku p alebo inak povedané, chyba diferenčného tlakomera sa určí podľa rôznych vzorcov, ktoré závisia od toho, či je trieda presnosti S diferenčného tlakomera (tj hlavná chyba manometra). hodnoty prístroja v percentách) súvisí s hornou hranicou merania tlakového rozdielu S p alebo s hornou hranicou merania prietoku SQ Tieto vzorce sú:
Podľa GOST 18140-84 majú diferenčné tlakomery určené na prácu v spojení so zužovacími zariadeniami triedu S Q súvisí s hornou hranicou merania prietoku. Zvyčajne S Q=(0,51,5)%. /1/
Nedostatky
Nevýhodou metódy sú pomerne veľké chyby (1-2%) spôsobené tlmiacim pôsobením obmedzovača, nelineárny vzťah medzi prietokom a poklesom tlaku, nerovnomerné rozloženie tlaku, opotrebovanie obmedzovača, zmeny hustoty látka atď. Posledný dôvod je obzvlášť významný pri meraní prietoku plynu alebo páru.
Výpočet prietokomerov s premenlivým tlakom sa redukuje na určenie priemeru otvoru a iných rozmerov dýzy alebo membrány, koeficientu prietoku, dynamického rozsahu merania, určeného Reynoldsovými číslami, poklesu tlaku a tlakovej straty na clonovom zariadení. korekčný faktor expanzie a chyba merania prietoku plynu. Na výpočet sa použijú maximálne (limitné), priemerné a minimálne prietoky, rozsahy zmien tlaku a teploty plynu, vnútorný priemer a materiál meracieho potrubia, zloženie plynu alebo jeho hustota za normálnych podmienok. prípustná tlaková strata alebo medzná tlaková strata zodpovedajúca maximálnemu prietoku, ako aj priemerný barometrický tlak v mieste inštalácie diferenčného tlakomeru-prietokomeru.
Spôsob výpočtu. Pred začatím výpočtu vyberáme typy a triedy presnosti diferenčného tlakomera-prietokomer, tlakomer a teplomer. Výpočet sa vykonáva nasledovne.
1. Určte pomocný koeficient zaokrúhlený na tri platné číslice S pri dosadení do neho hodnoty maximálneho (obmedzujúceho) prietoku Q n. atď, teplota a tlak, hustota plynu za normálnych podmienok ρ n, faktor stlačiteľnosti Z a meranie priemeru potrubia D:
Pri zistenej hodnote C sú možné dva typy výpočtu: podľa danej tlakovej straty alebo podľa daných tlakových strát. Ak je limitný pokles tlaku Δ r pr, potom podľa nomogramu na obr. 8.11 určíme predbežné pomerné zúženie m (modul) zužovacieho zariadenia podľa zisteného koeficientu. S a špecifikovaný medzný pokles tlaku cez škrtiace zariadenie Δ r pr, . Nájdená predbežná hodnota modulo m nahradiť vo vzorci podľa definície ta a vypočítajte predbežný prietok α .
2. Pomocný koeficient vypočítame s presnosťou na štyri platné číslice mα
kde ε - korekčný faktor pre expanziu plynu pre hornú hranicu diferenčného tlaku diferenčného tlakomera Δ r pr , ; Δ r pr, - horná medzná tlaková strata na zužovacom zariadení, kgf/m 2 .
3. Určte spresnenú hodnotu modulu m s presnosťou na štyri platné číslice podľa vzorca
m = mα/α.
4. Podľa spresnenej hodnoty modulu m nájdeme novú hodnotu korekčného faktora pre expanziu a vypočítame rozdiel medzi
pôvodne vypočítaná hodnota ε a rafinované. Ak tento rozdiel nepresiahne 0,0005, potom vypočítané hodnoty m a ε považovaný za konečný.
5. Určite priemer d otvory membrány pri konečnom zvolenom m
6. Zistené hodnoty prietokových koeficientov α , korekčný faktor pre expanziu ε , priemer d otvory membrány, ako aj Δ r pr, p 1, T 1, r n a Z použite na určenie prietoku plynu a kontrolu výpočtu maximálneho prietoku plynu Q n. atď. Prijatá hodnota Q n. atď. by sa nemala líšiť od špecifikovanej hodnoty o viac ako 0,2 %. Ak sa zistená hodnota limitného prietoku plynu líši od zadanej hodnoty o viac ako 0,2%, potom sa výpočet opakuje až do získania požadovanej chyby vo výpočte limitného prietoku plynu a parametrov membrány.
7. Definujte nové spresnené hodnoty modulu m, priemer d otvory otvorov, ako aj koeficient prietoku α a prepočítať. Ak je uvedené vypočítaná hodnota medzný prietok plynu sa nelíši od špecifikovaného o viac ako 0,2 %, potom upravené hodnoty m, d a α , sú upevnené vo výpočtovom liste zužovacieho zariadenia.
8. Vypočítajte minimálne a maximálne Reynoldsovo číslo a porovnajte minimálne Reynoldsovo číslo s hraničnými hodnotami
9. Určite hrúbku membrány E, šírka valcovej časti membrány e c, šírka prstencovej medzery S, ako aj rozmery prstencových komôr a a b.
10. Zvolíme dĺžky priamych úsekov meracích potrubí pred a za membránou.
11. Vypočítajte chybu merania prietoku
Získané údaje sú zaznamenané vo výpočtovom liste zužovacieho zariadenia a sú základom pre jeho výrobu a inštaláciu.
Príklad 9.3.3. Zvážte výpočet clony s nasledujúcimi počiatočnými údajmi. Merané médium - prírodný uhľovodíkový plyn s hustotou za normálnych podmienok ρ n\u003d 0,727 kg/m 3. Najväčší merateľný (obmedzujúci) prietok plynu, redukovaný na normálne podmienky, Q napr.= 100 000 m 3 / h, priemer Q n.v.\u003d 60 000 m 3 / h, minimum, Q n. min\u003d 30 000 m 3 / h. Teplota plynu pred zužovacím zariadením T 1\u003d 278 K. Nadmerný tlak plynu pred zužovacím zariadením R 1 izb\u003d 1,2 MPa \u003d 12 kgf / cm 2. Limitný pokles tlaku cez zužovacie zariadenie (membránu) Δ p pr\u003d 2500 kgf / m2 \u003d 0,25 kgf / cm2. Priemerný barometrický tlak r b\u003d 0,1 MPa \u003d 1 kgf / cm2. Vnútorný priemer potrubia pred membránou D= 400 mm. Viskozita plynu za prevádzkových podmienok μ \u003d 1,13 10 -6 kgf s/m2.
Pred membránou sú lokálne odpory vo forme sacieho potrubia s dvoma kolenami umiestnenými v rôznych rovinách a vstupného uzatváracieho ventilu. 3a, objímka teplomera a výpustný kohút sú inštalované s membránou. Prípustná chyba z nezohľadnenia dĺžok priamych úsekov pred a za membránou δα L by nemala presiahnuť 0,3 %. Výber tlaku z membrány - uhlový. Vo vnútri priameho úseku meracieho potrubia na diaľku l= 2 m je od potrubného spoja rímsa s výškou h= 1 mm. Excentricita osi otvoru membrány a meracieho potrubia e= 2 mm.
Znížené chyby 5 str a δ pc proporcionálne a koreňové planimetre sú rovnaké a nepresahujú 0,5% τ Δр, Δ τ Δр, Δ τ p a A τ T nepresiahnu 2 min.
Postup výpočtu
1. Ako zužovacie zariadenie vyberáme membránu (obr. 9.10, a) z nehrdzavejúcej ocele triedy X17. Ako sekundárne meracie zariadenie bol zvolený vlnovcový samonahrávací diferenčný tlakomer typu DSS-734 s triedou presnosti 1,5 s hraničným poklesom tlaku Δ. r pr\u003d 2500 kgf / m 2 s dodatočným záznamom tlaku triedy presnosti 1,0 s obmedzujúcim tlakom r pr\u003d 25 kgf / cm 2. Na záznam teploty plynu bol zvolený samozáznamový manometrický teplomer typu TJ s triedou presnosti 1,0 s limitom merania -50 až 50 °C.
2. Určte absolútny tlak plynu pred zužovacím zariadením podľa vzorca:
p1 = p 1 w+p b\u003d 1,2 + 0,1 \u003d 1,3 MPa \u003d 13 kgf / cm 2
3. Kedy ρ n\u003d 0,727 kg / m 3 faktor stlačiteľnosti zemného plynu bude 0,974.
4. Určte pomocný koeficient S podľa vzorca:
5. So známym koeficientom S=11,530 a medzný pokles tlaku Δ r pr\u003d 2500 kgf / m 2 podľa fragmentu nomogramu, obr. 9.11 určte číselnú hodnotu membránového modulu m a nevratná strata tlaku cez membránu r p.
Na získanie hodnoty modulu t a tlakovej straty r p umiestniť na os x nomogramu S=11,530 a obnovte kolmicu na priesečník v bode A s krivkou 1 zodpovedajúcou medznému poklesu tlaku Δ r pr\u003d 2500 kgf / m 2. Naklonená priamka 2 prechádzajúca bodom A zodpovedá hodnote požadovaného modulu apertúry m= 0,356. Nakreslením vodorovnej čiary z bodu A do priesečníka s osou y získame hodnotu nevratnej tlakovej straty r p na membráne, rovná 0,16 kgf / cm2.
6. Vypočítajte minimálne Reynoldsovo číslo Remin zodpovedajúce minimálnemu prietoku plynu Q n. min\u003d 30 000 m 3 / h, t.j.
Remin = 0,0361 Q n. min ρn/(Dμ m ah) = 0,0361 30 000 ×
× 0,727 / (400 1,13 10 -6) \u003d 1,74 10 6.
Táto hodnota minimálneho Reynoldsovho čísla spĺňa podmienku.
Ryža. 9.11. Fragment nomogramu pre S=f(Δ p pr, T, r p).
8. Určte hodnotu adiabatického koeficientu X v pracovných podmienkach p1\u003d 13 kgf / cm 2 a T=278 K:
X\u003d 1,29 + 0,704 10 -6 p 1 \u003d 1,29 +
0,704 10-6 13 = 1,29 + 0,088 = 1,378.
9. Vypočítajte predbežnú hodnotu korekčného faktora pre predĺženia ε so známou predbežnou hodnotou modulu m=0,356, adiabatický koeficient X= 1,378, medzný pokles tlaku Δ r pr\u003d 0,25 kgf / cm 2 a tlak p1\u003d 13 kgf / cm 2:
ε \u003d 1 - (0,41 + 0,35 m 2) Δ r pr /(X P 1) \u003d 1 - (0,41 + 0,35 0,356 2) ×
× 0,25 / (1,378 13) \u003d 1 - 0,454 0,0140 \u003d 0,99.
10. Vypočítajte pomocný koeficient mα pri S = 11,530, ε = 0,99 a A r pr\u003d 2500 kgf / m 2:
mα= С/( ε ) = 11,530/(0,99 ) = 0,2329.
11. Určite spresnenú hodnotu modulu m pri mα= 0,2329 a α =0,6466:
m = mα/α= 0,2329/0,6466 = 0,36.
12. S novou rafinovanou hodnotou m= 0,36 prietok α rovná sa
α = (1/ ) (0,5959 + 0,0312 0,36 1,05 -0,1840 0,36 4 +
0,0029 0,36 1,25 0,75 ) = 1,0715 (0,5959 + 0,01067 -
0,00309 + 0,0001324) = 0,6468.
13. Kedy m=0,36 Priemer otvoru membrány
d= = 400 = 240 mm.
14. Nájdené hodnoty dosadíme do vzorca d= 240 mm, α =0,6468, ε = 0,99, ∆ r pr\u003d 2500 kgf / m 2, p1\u003d 13 kgf / cm 2, T1= 278 K, ρ n\u003d 0,727 kg / m 3 a Z=0,974:
Q n.c.= 0,2109αεd 2 = 0,2109 0,6468 0,99 240 2 ×
× \u003d 7778,64 12,85 \u003d 99955,6 m 3 / h.
15. Nájdite chybu vo výpočte maximálneho prietoku plynu Δ Q podľa vzorca:
Chyba výpočtu Δ Q =0,04 % <0,2 %, что вполне допустимо. Здесь Qcalc- aktualizovaná vypočítaná hodnota maximálneho (limitného) prietoku plynu, m 3 / h. Keďže chyba výpočtu 0,04% je celkom prijateľná, akceptujeme nakoniec nasledujúce parametre meracej clony. Priemer otvoru membrány d= 240 mm, prietok α =0,6468 a modul m=0,36.
16. Vypočítajte maximálne Reynoldsovo číslo Remax, zodpovedajúce limitnému (maximálnemu) prietoku plynu Q n.c.\u003d 100 000 m 3 / h:
Remax = 0,0361Q n.c. ρ n/(Dμ) = 0,0361 100 000×
×0,727 / (400 1,13 10-6) = 2,64 106.
17. Akceptujeme hrúbku membránového kotúča E=0,05 D.Potom E\u003d 0,05-400 \u003d 20 mm. Šírka valcovej časti otvoru membrány e c(ryža.
9.10, a), ktorý potom prechádza do kužeľovej výstupnej časti, vyberieme z pomeru 0,005 D 0,02 D. Po prijatí e c=0,02 D, chápeme to e c= 0,02∙400 = 8 mm. Uhol skosenia kužeľového výstupu membrány q musí byť najmenej 30 a nie viac ako 45°. Akceptujeme uhol skosenia.
18. Šírka prstencovej štrbiny c spojenie tlakových komôr na odber vzoriek s potrubím by nemalo presiahnuť 0,03 D pri T≤ 0,45. V tomto prípade
19. Rozmery prierezu tlakových vzorkovacích komôr a a b vyberte si z podmienok:
Po prijatí b = 1,5a, chápeme to a≥ 70,8 mm a b ≥ 1,5a≥ mm. Hrúbka h steny puzdra komory musia byť aspoň 2 S, t.j.
20. Určte dĺžku priamych úsekov meracieho potrubia pred membránou L 1 a L2 a po membráne l 1 a l 2 na základe danej chyby. Podľa stavu sú pred membránou dva lokálne odpory. Najvzdialenejšia od membrány je sacie potrubie s dvoma kolenami umiestnenými v rôznych rovinách a sací ventil najbližšie k membráne. Za membránou je objímka teplomera a výpustný kohút. Určite minimálnu vzdialenosť L2/D medzi vstupným potrubím so skupinou kolien umiestnených v rôznych rovinách a vstupným ventilom. Pri naznačenom usporiadaní lokálnych odporov to získame L2/D= 30. Kedy D= 400 mm = 0,4 m
.
Minimálna vzdialenosť L2/D medzi vstupným kohútom a membránou, s modulom m= 0,36 a daná chyba δ a L= 0,3 % sa rovná 20. S L2/D =20
Vzdialenosť l 1 od výstupného konca membrány k objímke teplomera musí byť viac ako 2 D, t.j.
Určite minimálnu vzdialenosť l 2 od výstupného konca membrány k výstupnému ventilu. o m =0,36
Pri zohľadnení vykonaných výpočtov majú dĺžky priamych úsekov meracieho potrubia (obr. 9.10, a) tieto rozmery: L 1 = 8 m, L2= 12 m, l 1= 0,8 m a l 2= 2,8 m.
Výpočet chyby merania prietoku plynu. Na výpočet chyby pri meraní prietoku suchého plynu zapíšeme počiatočné údaje,
získané pri výpočte zužovacieho zariadenia (bránice), a tiež určiť množstvo ďalších údajov. S priemerom potrubia D= 400 mm, modul m= 0,36 a minimálne Reynoldsovo číslo Remin=1,74∙10 6 , na základe podmienok špecifikovaných v tejto kapitole môžeme predpokladať, že a . Pri meraní skutočných rozmerov meracieho potrubia a membrány sa zistilo, že výška rímsy vo vnútri priameho úseku potrubia pred membránou pri spojení rúrok h= vzdialenosť 1 mm l= 2 m od membrány a excentricita osi otvoru membrány a meracieho potrubia e= 2 mm. Pre vybrané dĺžky priamych úsekov pred membránou L 1 = 8 ma L 2 = 12 m a modul m=0,36 chybová hodnota δ a L= 0,3 %. Vo výške rímsy L= 1 mm a priemer D= 400 mm zistíme, že:
Pri menej ako 0,3 % sa dá predpokladať, že δ a L=0. S excentricitou e\u003d 2 mm kontrolujeme splnenie podmienok:
Z týchto podmienok je vidieť, že skutočná hodnota excentricity e\u003d 2 mm spĺňa podmienku, a teda aj chybu vplyvom excentricity . Dosadením získaných údajov do vzorca získame chybu v určení prietokového koeficientu a.
Výpočet prietokomerov s premenlivým tlakom sa redukuje na určenie priemeru otvoru a iných rozmerov dýzy alebo membrány, koeficientu prietoku, dynamického rozsahu merania, určeného Reynoldsovými číslami, poklesu tlaku a tlakovej straty na clonovom zariadení. korekčný faktor expanzie a chyba merania prietoku plynu. Na výpočet sa použijú maximálne (limitné), priemerné a minimálne prietoky, rozsahy zmien tlaku a teploty plynu, vnútorný priemer a materiál meracieho potrubia, zloženie plynu alebo jeho hustota za normálnych podmienok. prípustná tlaková strata alebo medzná tlaková strata zodpovedajúca maximálnemu prietoku, ako aj priemerný barometrický tlak v mieste inštalácie diferenčného tlakomeru-prietokomeru.
Spôsob výpočtu. Pred začatím výpočtu vyberáme typy a triedy presnosti diferenčného tlakomera-prietokomer, tlakomer a teplomer. Výpočet sa vykonáva nasledovne.
1. Určte pomocný koeficient zaokrúhlený na tri platné číslice S pri dosadení do neho hodnoty maximálneho (obmedzujúceho) prietoku Q n. atď, teplota a tlak, hustota plynu za normálnych podmienok ρ n, faktor stlačiteľnosti Z a meranie priemeru potrubia D:
Pri zistenej hodnote C sú možné dva typy výpočtu: podľa danej tlakovej straty alebo podľa daných tlakových strát. Ak je limitný pokles tlaku Δ r pr, potom podľa nomogramu na obr. 11 určte predbežné pomerné zúženie m (modul) zužovacieho zariadenia podľa zisteného koeficientu S a špecifikovaný medzný pokles tlaku cez škrtiace zariadenie Δ r pr, . Nájdená predbežná hodnota modulo m nahradiť vo vzorci podľa definície ta a vypočítajte predbežný prietok α .
2. Pomocný koeficient vypočítame s presnosťou na štyri platné číslice mα
kde ε - korekčný faktor pre expanziu plynu pre hornú hranicu diferenčného tlaku diferenčného tlakomera Δ r pr , ; Δ r pr, - horná medzná tlaková strata na zužovacom zariadení, kgf/m 2 .
3. Určte spresnenú hodnotu modulu m s presnosťou na štyri platné číslice podľa vzorca
m = mα/α.
4. Podľa spresnenej hodnoty modulu m nájdeme novú hodnotu korekčného faktora pre rozšírenie e a vypočítame rozdiel medzi pôvodne vypočítanou hodnotou ε a rafinované. Ak tento rozdiel nepresiahne 0,0005, potom vypočítané hodnoty m a ε považovaný za konečný.
5. Určite priemer d otvory membrány pri konečnom zvolenom m
6. Zistené hodnoty prietokových koeficientov α , korekčný faktor pre expanziu ε , priemer d otvory membrány, ako aj Δ r pr, p 1, T 1, r n a Z použite na určenie prietoku plynu a kontrolu výpočtu maximálneho prietoku plynu Q n. atď. Prijatá hodnota Q n. atď. by sa nemala líšiť od špecifikovanej hodnoty o viac ako 0,2 %. Ak sa zistená hodnota limitného prietoku plynu líši od zadanej hodnoty o viac ako 0,2%, potom sa výpočet opakuje až do získania požadovanej chyby vo výpočte limitného prietoku plynu a parametrov membrány.
7. Definujte nové spresnené hodnoty modulu m, priemer d otvory otvorov, ako aj koeficient prietoku α a prepočítať. Ak sa upravená vypočítaná hodnota limitného prietoku plynu nelíši od špecifikovanej hodnoty o viac ako 0,2 %, potom upravené hodnoty m, d a α , sú upevnené vo výpočtovom liste zužovacieho zariadenia.
8. Vypočítajte minimálne a maximálne Reynoldsovo číslo a porovnajte minimálne Reynoldsovo číslo s hraničnými hodnotami
9. Určite hrúbku membrány E, šírka valcovej časti membrány e c, šírka prstencovej medzery S, ako aj rozmery prstencových komôr a a b.
10. Zvolíme dĺžky priamych úsekov meracích potrubí pred a za membránou.
11. Vypočítajte chybu merania prietoku
Získané údaje sú zaznamenané vo výpočtovom liste zužovacieho zariadenia a sú základom pre jeho výrobu a inštaláciu.
Jednotka na meranie plynu
Určené pre obchodné účtovníctvo plynu (meranie jeho spotreby). Počet meracích liniek závisí najmä od počtu výstupných plynovodov z GDS. Technická realizácia jednotiek merania prietoku plynov musí zodpovedať „Pravidlám merania prietoku plynov a kvapalín štandardnými obmedzujúcimi zariadeniami“ RD50-213-80.
Pomer plochy otvoru F 0 až prierezová plocha plynovodu F G sa nazýva modul T(alebo relatívna plocha): m = F0/F G.
Na plynovodoch sa ako zužovacie zariadenie používa membrána s priemerom najmenej 50 mm za predpokladu, že jej modul má tieto limity:
m \u003d 0,05-0,64 - pre membrány s uhlovou metódou vzorkovania poklesu tlaku a plynovodov s D y \u003d 500-1000 mm;
t = 0,04 - 0,56 - pre membrány s prírubovou metódou výberu poklesu tlaku a plynovody s D y \u003d 50 -760 mm.
Ryža. 27 - Teplotno-entalpická krivka zemného plynu
Čím je modul menší, tým je presnosť merania prietoku plynu vyššia, ale tým väčšia je tlaková strata Δр v membráne.
Priemer otvoru membrány sa bez ohľadu na spôsob poklesu tlaku predpokladá d ≥ 12,5 mm a pomer absolútneho tlaku na výstupe z membrány a na vstupe k nej je ≥ 0,75.
V plynovode v blízkosti membrány musia byť dodržané nasledujúce podmienky:
1) musí byť zabezpečený turbulentný a stacionárny pohyb prúdu plynu v priamych úsekoch;
2) nemala by nastať žiadna zmena fázového stavu toku plynu, napríklad kondenzácia pár, po ktorej nasleduje kondenzát;
3) zrážky vo forme prachu, piesku atď. by sa nemali hromadiť vo vnútri priamych úsekov plynovodu;
4) na membráne by sa nemali vytvárať usadeniny (napríklad kryštalické hydráty), ktoré menia jej konštrukčné parametre.
Avšak na vnútornej stene plynovodu, v mieste inštalácie zužovacieho zariadenia, je celkom možné usadzovanie pevných kryštalických hydrátov. A to vedie k významnej chybe v meraní prietoku plynu a zníženiu priepustnosti potrubia, ako aj k zablokovaniu impulzných vedení.
Pri projektovaní plynomernej jednotky GDS pracujúcej v režime tvorby hydrátu je potrebné zabezpečiť opatrenia, ktoré vylučujú tvorbu hydrátov. Ich vzniku sa dá predísť zahriatím plynu, zavedením inhibítorov do plynovodu a prečistením zužovacieho zariadenia. V plynovode by mal byť vytvorený otvor na odstránenie zrážok alebo kondenzátu. Priemer takéhoto otvoru by nemal presiahnuť 0,08D 20 a vzdialenosť od neho k otvoru na meranie poklesu tlaku by nemala byť menšia ako D 20 alebo zistená z tabuľky. 6. Osy týchto otvorov by nemali byť umiestnené v rovnakej rovine prechádzajúcej cez os potrubia.
Medzi lokálnym odporom na plynovode a membránou by mal byť rovný úsek, ktorého dĺžka je vzdialenosť medzi koncovými plochami membrány a lokálnym odporom (obr. 28). Za hranicu miestnych odporov sa považuje:
1) pre ohyb - úsek prechádzajúci kolmo na os plynovodu cez stred polomeru ohybu;
2) pre zvarové zúženia a rozšírenia - zvarový šev;
3) pre odpalisko v ostrom uhle alebo rozvetvený tok - úsek umiestnený vo vzdialenosti dvoch priemerov od priesečníka osí potrubí;
4) pre zváranú skupinu kolien - úsek umiestnený vo vzdialenosti jedného priemeru od zvaru najbližšie k membráne kolena.
Obrázok 28. Schéma inštalácie membrány 1 - manometer, 2 - teplomer, 3 - lokálny odpor
Merací úsek plynovodu musí byť v súlade s požiadavkami pravidiel RD50-213-80 rovný a valcový, s kruhovým prierezom, skutočný vnútorný priemer úseku pred membránou sa určí ako aritmetický priemer výsledkov meraní v dvoch prierezoch priamo na membráne a vo vzdialenosti od nej 2D 20, navyše v každom z úsekov aspoň v štyroch diametrálnych smeroch. Výsledky jednotlivých meraní by sa nemali líšiť od priemernej hodnoty o viac ako 0,3 % ± 2 %.
Limitné odchýlky pre vnútorný priemer rúrok by nemali presiahnuť zodpovedajúce limitné odchýlky pre vonkajší priemer, t.j. ± 0,8 %. Je dovolené spájať otvory príruby a potrubia pozdĺž kužeľa so sklonom k membráne nie väčším ako 1:10 a hladkým zaoblením na koncoch.
Tesniace tesnenia medzi membránou a prírubami nesmú vyčnievať do vnútornej dutiny plynovodu. Pri inštalácii membrány medzi namontované príruby musí koniec plynovodu priamo priliehať k nej.
Teplota za zužovacím zariadením sa meria vo vzdialenosti najmenej 5 D20, ale nie viac ako 10 D20 z jeho zadného konca. Priemer objímky teplomera by nemal presiahnuť 0,13 D20. Hĺbka ponoru teplomerovej objímky (0,3 - 0,5) D20.
Vnútorná hrana otvoru pre tlakový odber v plynovode, v prírube a v komore by nemala mať otrepy, odporúča sa zaobliť ho po polomere r = 0,ld otvoru. Uhol medzi osami otvoru a membránou komory je 90°.
Veľkosť d(priemer jedného otvoru) s modulom T< 0,45 не должен превышать 0,03D20, a s modulom m > 0,45 byť v rozmedzí 0,01 D20d< 0.02D20.
Ak vzdialenosť medzi kolenami presahuje 15 D20, potom sa každé koleno považuje za jediné; ak je menej ako 15 D20, potom túto skupinu kolená sa považujú za jediný odpor tohto typu. V tomto prípade sa vnútorný polomer zakrivenia kolien musí rovnať priemeru potrubia alebo musí byť väčší. Redukovaná dĺžka priamej časti pred membránou pre akýkoľvek typ odporu, okrem objímky teplomera, musí byť menšia ako 10 D20.
Všeobecná spotreba plynu
kde QM a Q V , - hmotnostné a objemové prietoky prúdu plynu; a - koeficient prietoku membrány; ξ- koeficient expanzie plynu; d- priemer otvoru membrány; ∆P- pokles tlaku cez membránu; ρ je hustota plynu.
Okrem membrán sa na meranie prietoku plynu používajú reštrikčné zariadenia doplnené o diferenčné tlakomery, ako aj tlakomery.
Rýchla výmena zariadenia (USB). Spolu s diferenčným tlakomerom toto zariadenie (obr. 29) umožňuje merať prietok plynu dopravovaného cez GDS meraním poklesu tlaku, ktorý vzniká na membráne a zaznamenávaním diferenčným tlakomerom.
Ryža. 29 - Rýchlovýmenné zužovacie zariadenie USB 00.000.
1 - prípad: 2, 18 - slučky; 3 - príruba: 4, 16 - podložky: 5. 9 - tesnenia: b - prevlečná matica: 7. 11 - gumené krúžky: 8 - čapy: 10 - membrána: 12 - dopravné zápchy: 13 - manžeta: 14 - tryska: /5 - rukoväť: 17 - obal: /9 -platnička.
Tlak plynu sa odoberá pred membránou z dutiny B plusovej komory vytvorenej v kryte komory a za membránou - z dutiny V mínus komora v prírube (obr. 29). Z týchto dutín sa odoberá tlak cez otvory nad horizontálnou osou membrány (obr. 29). A-A a statický tlak - z dutiny B cez samostatný otvor (obr. 29) B-B.
Tesnosť medzi plusovou a mínusovou komorou je zabezpečená rovnomerným pritlačením gumeného krúžku k rovine príruby pomocou čapov. Pohyb plynu cez plynovod spôsobuje dodatočné stlačenie membrány rýchlostným tlakom. Okienko na odsávanie membrány je utesnené tesnením. Tesnenie je predpäté kolíkmi. So zvýšením tlaku v potrubí je tesnenie dodatočne pritlačené k povrchu plusovej komory. Aby sa zabránilo prehryznutiu tesnenia závitom kolíka, je k dispozícii medená manžeta.
Spoj medzi prírubou a telesom je utesnený O-krúžkom. Drenážne linky sú umiestnené v spodnej časti CSS. Impulzné a odvodňovacie potrubia sú tlmené procesnými zátkami. Na uľahčenie montáže a demontáže obloženia s D y = 200 mm a viac umožňujú dve rukoväte.
Podložka je určená na zvýšenie tuhosti a centrovania veka a pútko slúži na nastavenie veka do pracovnej polohy.
Manometre s diferenciálnym mechom s vlastným nahrávaním (DSS). Používa sa na meranie prietoku plynu na distribučných staniciach plynu pomocou poklesu tlaku v štandardných škrtiacich zariadeniach.
Citlivou časťou týchto diferenčných tlakomerov je vlnovcový blok, ktorého princíp je založený na vzťahu medzi nameraným poklesom tlaku a pružnou deformáciou špirálových vinutých pružín, vlnovca a momentovej rúrky. Schéma samočinného mechového diferenčného tlakomera a zariadenie mechového bloku je znázornené na obr. tridsať.
Mechový blok má dve dutiny (+ a -) oddelené základňou 8 a dva uzly mechu 5 a //. Oba mechy sú navzájom pevne spojené tyčou 12, ktorej rímsa dosadá na páku 7, upevnenú na náprave 2. Výstup nápravy z dutiny pracovného tlaku je realizovaný pomocou momentovej rúrky /, ktorej vnútorný koniec je privarený k náprave 2. a vonkajší - s torznou výstupnou základňou. koniec stonky 12 spojený s blokom rozsahových špirálových vinutých pružín pomocou puzdra 10. Pohyb tyče pákou 7 je prevedený na otáčanie osi 2, ktoré je vnímané sústavou pák ukazovateľom samočinného záznamového alebo indikačného prístroja. Vnútorná dutina mechu a základňa, ku ktorej sú pripevnené, je naplnená kvapalinou pozostávajúcou z 33% čistého glycerolu a 67% destilovanej vody. Teplota tuhnutia tejto zmesi je 17°C.
Oba mechy majú špeciálne ventilové zariadenia, ktoré spoľahlivo zabraňujú vytekaniu tekutiny z mechu pri jednostrannom preťažení. Ventilové zariadenie pozostáva z kužeľa na spodnej časti vlnovca a tesniaceho gumového krúžku 6. V prípade jednosmerného preťaženia vlnovcový kužeľový ventil s O-krúžkom sedí na kužeľovom sedle základne a blokuje tok kvapaliny z vlnovca, čím ho chráni pred zničením.
Na zníženie vplyvu teploty na hodnoty prístroja v dôsledku zmien objemu kvapaliny má vlnovec 5 teplotný kompenzátor. Každý menovitý pokles tlaku zodpovedá určitému rozsahu pružinového bloku 9.
Nastavenie diferenčných tlakomerov mechov sa vykonáva zmenou dĺžky nastaviteľných vodítok. Nastavenie šípky prietoku na nulu sa dosiahne zmenou uhla páky 4. Nulovej polohe prístroja zodpovedá uhol sklonu rovný 28 ". Horná hranica merania sa reguluje zmenou dĺžky tyče 3.
Odorizačný blok
Pre včasné zistenie úniku plynu v plynovodných prípojkách, v upchávkach uzatváracích a regulačných armatúr, v prípojkách prístrojovej techniky a pod. je potrebné do zemného plynu pridávať látky s ostrým nepríjemným zápachom, nazývané odorant. Ako taký sa používa etylmerkaptán, pentalarm, kaptán, sulfán atď., najčastejšie etylmerkaptán (jeho chemický vzorec je C 2 H 5 SH), čo je bezfarebná priehľadná kvapalina s nasledujúcimi základnými fyzikálnymi a chemickými vlastnosťami:
Minimálne množstvo odorantu v plyne musí byť také, aby bola v miestnosti pociťovaná prítomnosť plynu v koncentrácii rovnajúcej sa 1/5 spodnej hranice výbušnosti, čo zodpovedá 16 g odorantu na 1000 m 3 plynu pre zemný plyn. plynu.
V súčasnosti sa ako odorant používa syntetický etylmerkaptán, ktorý má rovnaký chemický vzorec C 2 H 5 SH a je ho nedostatok. Namiesto toho sa používa odorant SPM vyvinutý spoločnosťou VNIIGAZ (TU 51-81-88), čo je zmes nízkovriacich merkaptánov: 30 % etylmerkaptánu a 50-60 % izo- a n-propylmerkaptánu a 10-20 % izobutylmerkaptány. Priemyselné testy odorantu SPM ukázali, že jeho účinnosť je vyššia ako účinnosť etylmerkaptánu pri rovnakej spotrebe: 16 g na 1000 m 3 plynu.
V zahraničí sú ako odoranty široko používané zmesi C 3 - C 4 merkaptánov. Zistilo sa, že sú chemicky stabilnejšie ako etylmerkaptán.
V zime je zvyčajne vyššia ako v lete. V počiatočnom období prevádzky novovybudovaného plynovodu je nedostatočná aj miera odorizácie.
Na odorizáciu plynu sa používajú odorizéry kvapkového typu (ručné), univerzálne UOG-1 a automatické AOG-30.
Odorňujúca rastlina kvapkového typu. Je univerzálny, ale používa sa hlavne pri prietokoch plynu nad 100 000 m3/h. Odorizačnú stanicu tvorí (obr. 33) zásobná nádrž 5 so zásobou odorantu, čo je valcová nádoba s hladinovou rúrou. 13, ktorá slúži na zistenie množstva odorantu v nádrži a jeho spotreby za jednotku času: priezor /6 a príslušné potrubie s impulznými trubicami a ventilmi; podzemná nádrž 7 na skladovanie odorantu a ventilov 8, 10 na pripojenie hadíc pri pretečení odorantu zo zásobníka do podzemného.
Univerzálny odorant plynu typu UOG-1 (obr. 34). Pri prechode hlavného prúdu plynu cez prietokomernú membránu, na ktorej vzniká tlaková strata, pod vplyvom ktorej pri spojení plusovej a mínusovej dutiny membrány vzniká rozvetvený prúd plynu. Tento prúd preteká cez injektorový dávkovač, ktorý sa používa ako ejektorový prúd.
Ten, ktorý prechádza dávkovačom pozdĺž prstencovej medzery, v ňom vytvára zriedenie, pôsobením ktorého vstupuje do plynovodu s rozvetveným prietokom cez filter a plavákovú komoru z paralelných nádrží (spotrebné a meracie, ktoré majú hladinu sklo a stupnica na kontrolu prietoku odorantu za jednotku času) odorant
Plaváková komora je navrhnutá tak, aby eliminovala vplyv hladiny odorantu na dávkovanie. Na tento účel sú plaváková komora a dávkovač umiestnené tak, že dýza, cez ktorú odorant vstupuje do dávkovača, sa zhoduje s hladinou odorantu udržiavaného v plavákovej komore plavákom. Keď je komora naplnená odorantom, plavák sa posunie nadol a otvorí ventil. o normálna operácia plavák vykonáva oscilačný pohyb s amplitúdou 3-5 minút a frekvenciou úmernou prietoku odorantu.
Pre zníženie spotreby odorantu je dávkovač vybavený ventilom, ktorý na stanovený čas uzavrie prívod odorantu do vstrekovača. Ventil je ovládaný membránami. Keď sa na dutinu aplikuje pulzný tlak A(pozri obr. 35) ventil blokuje priechod odorantu; pri uvoľnení tlaku z dutiny A membrána sa pôsobením tlaku odorantu vráti do pôvodnej polohy a ventil otvorí priechod k odorantu.
Dutinový tlakomer A Výdajný stojan obsluhuje riadiaci systém pozostávajúci z časového relé, nastaviteľnej nádoby a ventilu.
Plyn z výstupného plynovodu vstupuje do jednotky na prípravu plynu na napájanie pneumatického systému odorizéra. Prípravnú jednotku tvorí filter, reduktor a tlakomer. Plyn v tejto jednotke sa vyčistí, tlak sa zníži na prívodný tlak 2 kgf/cm 2 .
Cyklovanie príkazu ventilu dávkovača je riadené pohybom piestu nastaviteľnej nádoby; pomer času celého cyklu k času otvorenej polohy ventilu - škrtiacou klapkou pomocou stopiek a tlakomeru.
Nižšie sú uvedené technické charakteristiky odorizátorov UOG-1 a AOG-30
| Technické vlastnosti univerzálneho odorizéra UO G-1 | ||
| Pracovný tlak plynu, kgf/cm 2 ............ 2-12 | ||
| Pokles tlaku cez membránu, kgf/cm2, pri maximálnom prietoku plynu 0,6 | ||
| Priepustnosť zápachu, cm 3 /h.. 57-3150 | ||
| Maximálna spotreba plynu na napájanie inštalácie, m 3 / h 1 | ||
| Presnosť odorizácie, % ± 10 | ||
| Teplota okolia. °C. . . | .... -40 až 50 | |
| Celkové rozmery, mm: dĺžka ............ | .... 465 | |
| šírka.................. | .... 150 | |
| výška.................. | . . 800 | |
| Hmotnosť, kg.................. | . . 63 | |
| Technické vlastnosti automatickej odorizačnej jednotky AOG-30 | ||
| Pracovný tlak plynu, kgf/cm 2 ............ | 2-12 | |
| Priepustnosť zápachu, cm/h.... | ||
| Postoj najvyšší výdavok odorizovaný plyn na najmenšiu .................... Menovitý počet zdvihov piestu čerpadla za 1 min. Presnosť odorizácie, %................ | 5:1 4 až 12 ±10 | |
| Maximálna spotreba plynu na napájanie inštalácie, m 3 / h | ||
| Teplota okolia, °С........... | -40 až 50 | |
Odorizačný blok. Pozostáva z dávkovača odorantu, plavákovej komory, pozorovacieho okienka, filtra odorantu, ventilu, guľového ventilu, filtra, reduktora, tlakomerov, časového spínača, nastaviteľnej nádoby a ventilu.
Dávkovač zápachu(obr. 35). Ide o injektor, kde je odorant privádzaný cez dýzu 1 a výstupný prúd plynu - cez prstencovú medzeru
RU. Dávkovacie komory sú utesnené gumenými krúžkami 3.
Obsluha výdajného stojana s riadiacim systémom uzatvárania prietoku odorantu sa vykonáva pomocou ventilu 5 a sedla. 4. Jar 8 zabezpečuje tesnosť prekrytia ventilu 5 so sedlom 4. Tlak v dutine A sedlo sa pôsobením pohybu membrány 7 zatvorí. Pri uvoľnení tlaku z dutiny A ventil 5 sa vráti do svojej pôvodnej polohy. Membrána 6 sa pohybuje pod tlakom odorantu.
Dávkovač je vybavený spojkou 9, v dôsledku otáčania ktorej sa medzera mení T medzi tryskou 1 a mixérom 10. Veľkosť medzery T sa zmení, keď je dávkovač kalibrovaný podľa kapacity, potom sa poloha spojky 9 zafixuje poistnou maticou 2.
plaváková komora(obr. 36). Pozostáva z telesa s krytom, vo vnútri ktorého je umiestnený hermeticky uzavretý plavák, pripevnený k stonke pomocou závlačky. Predstavec je vybavený cievkou, ktorá sedí na sedle v hornej polohe. Senzor zabezpečovacieho systému je inštalovaný v kryte na držiaku. V štrbine snímača sa pohybuje vlajočka, ktorá pri prechode cez pracovnú oblasť snímača spôsobí jeho činnosť.
prehliadacie okno(obr. 37). Skladá sa z tela, objímky a sklenenej trubice. Prvky priezoru sú utesnené gumovými tesniacimi krúžkami.
Pachový filter(obr. 38). Predstavuje cylindrické puzdro s krytom, v ktorom je zaskrutkovaná nábojnica so sieťovým dnom. Kazeta je naplnená filtračnou vložkou - sklenou vatou. Veko je utesnené O-krúžkom. Spodná časť telesa sa používa ako žumpa a má odkalovací ventil.
Ryža. 39. Časové relé.
/ - sýtič: 2 - medzikrúžok: 3, 5 - membrány: 4 -
predstavec: b - kryt: 7 - príruba: 8 - skrutka: 9 - sprievodcovia: 10 -
pružina: 11 - ventil: 12 - tlačidlo štart
Časové relé(obr. 39). Tlak plynu je privádzaný do dutiny tvorenej medzikrúžkom a dvoma membránami, ktoré sú pevne spojené skrutkami cez prírubu a krúžok s driekom. Tyč má axiálne a radiálne otvory. Pôsobením pružiny je vreteno v hornej polohe a opiera sa o prírubu.
Plyn cez axiálny otvor v tyči a škrtiacej klapke vstupuje do dutiny tvorenej krytom a membránou, na ktorú tlačí. Vreteno sa posunie nadol a otvorí poistný ventil. Na spustenie časového relé je k dispozícii tlačidlo.
Nastaviteľná kapacita(obr. 40). Pozostáva z tela, krytov, piestu, skrutky a tesniacich dráh. Určené na reguláciu prívodu odorantu do plynovodu.
Ventil(obr. 41). Jeho hlavnými prvkami sú membrány, ktoré majú rôzne afektívne oblasti a tvoria dve dutiny: L a b, ktoré sú navzájom spojené ventilom cez riadiacu škrtiacu klapku. Prietoková plocha škrtiacej klapky je regulovaná ihlou. Ihla sa pohybuje pomocou skrutky so zotrvačníkom. Na čele zotrvačníka je stupnica. Ukazovateľ stupnice je pripevnený k telu ventilu pomocou dvoch skrutiek.
Meracia kapacita (obr. 42). Ide o valcovú nádobu so sklenenou trubicou na meranie hladiny vybavenou stupnicou 2. Sklenená trubica je chránená puzdrom a utesnená gumovými krúžkami.
Proporcionálny plynový odorizér OGP-02. Navrhnuté tak, aby automaticky privádzali odorant (etylmerkaptán) do prúdu zemného plynu (v pomere k jeho prietoku), aby dodal plynu špecifický zápach, ktorý pomôže odhaliť úniky. Odorizér OGP-02 je možné prevádzkovať vonku v mierne chladnom podnebí v zariadeniach s podmieneným tlakom 16 kgf/cm 2 a prietokom plynu 1000 až 100 000 m 3 /h.
Odorizér pozostáva (obr. 43) z dávkovača a kontrolnej nádobky. Dávkovač obsahuje trysku a regulátor hladiny odorantu. Vo vnútri riadiacej nádrže je nerezový plavák, tyč, na ktorej hornej časti je upevnený magnet. Po vonkajšom povrchu trubice sa posúva magnetický indikátor hladiny odorantu.
Princíp činnosti odorizéra OGP-02 je nasledovný (obr. 43, 44). Odorant prúdi z riadiacej nádrže cez ventil, kým jeho hladina nepresahuje spodnú hranu regulátora hladiny. V dávkovači je pomocou regulátora hladiny a technologického potrubia nádob udržiavaná konštantná, vopred určená hladina odorantu. Jeho prívod do plynovodu sa uskutočňuje v dôsledku poklesu tlaku na prietokomernej membráne pomocou prietoku plynu z "plusovej" komory cez impulznú rúrku, trysku, kolektor, cez rúrky cez "mínusovú" komoru. do plynovodu. Prúd plynu z dýzy cez vrstvu odorantu odvádza jeho pary a malé kvapôčky do kolektora a z neho do plynovodu.
Dopĺňanie dávkovača odorantom sa vykonáva zo zásobovacej a riadiacej nádoby pri otvorenom ventile.
Nastavenie odorantu na požadovaný stupeň odorizácie plynu sa vykonáva zmenou ako hrúbky vrstvy odorantu nad horným koncom dýzy regulátorom hladiny, tak aj prietoku plynu dýzou ventilom.
Spotrebu odorantu je možné kedykoľvek počas určitého intervalu (15-30 minút) merať pomocou kontrolnej nádoby uzavretím ventilu. Odorizér pre spotrebu odorantu úmernú spotrebe plynu sa nastavuje dvakrát: pri prechode zo zimného odberu plynu na letný a naopak.
V budúcnosti sa spotreba odorantu v závislosti od zmeny spotreby plynu automaticky upravuje.
Údržba odorantu OGP-02 sa redukuje na periodické plnenie pracovnej nádrže odorantom a následné spúšťanie odorantu.
Ryža. 44. Schéma plynového odorizéra OGP-02.
/ - dávkovač: // - pracovná (spotrebná) kapacita. /// - kontrolná kapacita. 1 - 10 - ventily.
Spínací blok
Navrhnuté, po prvé, na ochranu systému plynovodov spotrebiteľa pred možným vysokým tlakom plynu; po druhé, dodávať plyn spotrebiteľovi, obchádzajúc stanicu distribúcie plynu, cez obtokové vedenie pomocou ručného ovládania tlaku plynu počas opravy a údržby stanice.
Spínacia jednotka pozostáva z ventilov na prívodnom a výstupnom plynovode, obtokového potrubia a poistných ventilov. Táto jednotka by mala byť spravidla umiestnená v samostatnej budove alebo pod prístreškom, ktorý ju chráni pred zrážkami.
Bezpečnostné ventily. Na plynovode sú namontované dva poistné ventily, z ktorých jeden je funkčný, druhý je rezervný. Používajú sa ventily typu CPPK (špeciálny celozdvihový poistný ventil) (obr. 45; tabuľka 10) a PPK (pružinový celozdvihový poistný ventil). Medzi poistnými ventilmi je umiestnený trojcestný ventil typu KTPP, otvorený vždy k jednému z poistných ventilov. Medzi plynovodom a ventilmi sa nesmú inštalovať uzatváracie armatúry. Hranice nastavenia poistných ventilov musia prekročiť menovitý tlak plynu o 10 %.
Počas prevádzky by mali byť ventily testované na prevádzku raz za mesiac av zime - raz za 10 dní so záznamom v prevádzkovom denníku. Poistné ventily sa kontrolujú a nastavujú dvakrát ročne. o ktorých urobia príslušný zápis v denníku.
Na drieku poistného ventilu SPPK4R (obr. 45) pôsobí na jednej strane tlak plynu z výstupného plynovodu a na druhej strane sila stlačenej pružiny. Ak tlak plynu na výstupe GDS prekročí nastavenú hodnotu, potom plyn, ktorý prekoná silu stlačenej pružiny, zdvihne tyč a spojí výstupné plynovod s atmosférou. Po znížení tlaku plynu vo výstupnom plynovode sa vreteno pôsobením pružiny vráti do pôvodnej polohy, čím zablokuje prechod plynu cez ventilovú dýzu, čím sa výstupné plynovod oddelí od atmosféry. V závislosti od nastavovacieho tlaku sú poistné ventily vybavené vymeniteľnými pružinami (tabuľka 11). Tabuľka 11 - Výber pružín pre poistné ventily typu SPKK a PPK
| Ventil | Nastavovací tlak, kgf/cm | Jarné číslo | Ventil | Nastavenie tlaku. kgf / cm2 | Jarné číslo |
| SPPK4R-50-16 | 1.9-3.5 | PPK4-50-16 | 1,9-3,5 | ||
| 3.5-6.0 | 3,5-6,0 | ||||
| SPPK4R-80-16 | 2.5-4.5 | 6,0-10,0 | |||
| 4.5-7,0 | 10,0- 16,0 | ||||
| SPPK4R-100-16 | 1 ,5-3,5 | PPK4-80-16 | 2,5-4,5 | ||
| 3,5-9,5 | 4,5-7,0 | ||||
| SPPK4R-150-16 | 1,5-2,0 | 7.0-9.5 | |||
| 2,0-3,0 | 9.5-13.0 | ||||
| 3,0-6,5 | PPK4-100-16 | 1.5-3.5 | |||
| SPPK4R-200-16 | 0,5-8,0 | 3.5-9.5 | |||
| 9.5-20 | |||||
| PPK4-150-16 | 2.0-3.0 | ||||
| 3.0-6.5 | |||||
| 6.5-11.0 | |||||
| 11 - 15,0 |
Tabuľka 12 - Celkové a pripojovacie rozmery, mm a hmotnosť ventilov typu PPK4
Okrem ventilov typu SPPK sú široko používané pružinové bezpečnostné prírubové ventily typu PPK-4 (obr. 46. Tabuľka 12) pre menovitý tlak 16 kgf / cm 2 . Ventily tohto typu sú vybavené pákou pre nútené otváranie a kontrolné preplachovanie plynovodu. Pružina sa nastavuje nastavovacou skrutkou.
Tlak plynu z plynovodu klesá uzatvárací ventil, ktorý je v zatvorenej polohe držaný pružinou cez driek. Napnutie pružiny sa nastavuje skrutkou. Vačkový mechanizmus umožňuje vykonávať kontrolné preplachovanie ventilu: otáčaním páky sa sila prenáša na hriadeľ cez hriadeľ, vačku a vodiace puzdro. Stúpa, otvorí ventil a dôjde k prečisteniu, čo znamená, že ventil funguje a výtlačné potrubie nie je upchaté.
Ventily PPK-4 je možné v závislosti od počtu nainštalovaných pružín nastaviť na prevádzku v rozsahu tlaku od 0,5 do 16 kgf/cm 2 (tabuľka 13).
Kapacita poistných ventilov G. kg/h:
G – 220 Fp 
.
kde F- ventilový prierez, cm, určený pre plnozdvihové ventily s h ≥ 0,25 d závislosťou F = 0,785 d2; pre čiastočne zdvihnutý h≥ 0,05 d - F= 2,22dh; d- vnútorný priemer sedla ventilu, cm; h- výška zdvihu ventilu, cm; R - absolútny tlak plynu, kgf/cm2; T - absolútna teplota plynu, K; M - molekulová hmotnosť plynu, kg.
Na vypúšťanie plynu do atmosféry je potrebné použiť vertikálne potrubia (stĺpy, sviečky) s výškou najmenej 5 m od úrovne terénu; ktoré vedú von z oplotenia GDS vo vzdialenosti minimálne 10 m.. Každý poistný ventil musí mať samostatné výfukové potrubie. Je povolené spojiť výfukové potrubia do spoločného potrubia z niekoľkých poistných ventilov s rovnakými tlakmi plynu. V tomto prípade sa spoločný rozdeľovač počíta so súčasným vypúšťaním plynu cez všetky poistné ventily.
Žeriavy.Žeriavy inštalované v spínacích blokoch, ako aj v iných úsekoch plynovodov GDS, sa líšia typmi pohonov (tabuľka 14).
1) žeriav typu 11s20bk a 11s20bk1 - s pákovým pohonom (obr. 47, tabuľka 15);
2) žeriav typu 11s320bk a 11s320bk1 - so šnekovým pohonom (reduktorom) (obr. 48; tabuľka 16);
3) žeriav typu 11s722bk a 11s722bk1 - s pneumatickým pohonom (obr. 49; tabuľka 17);
4) žeriav typu 11s321bk1 - pre inštaláciu bez studne (obr. 50; tabuľka 18);
5) žeriav typ 11s723bk1 - pre montáž bez studne (obr. 51 tabuľka I9)
Ryža. 47. Žeriavy 1s20bk a 11s20bk1.
1 - telo; 2 - korok; 3 - spodný kryt: 4 - nastavovacia skrutka; 5 - vreteno 6 - spätný ventil na mazanie: 7 - mazacia skrutka. 8 - páka: 9 - upchávka.
Ryža. 48. Žeriavy 11s320Bk a 11s320bk1.
1-telo: 2-zástrčka: 3 - spodný kryt; 4 - nastavovacia skrutka: 5 - sektor šneku: b - šnek. 7 - zotrvačník: 8 - mazacia skrutka: 9 - spätný ventil: 10 - skriňa prevodovky: 11 - upchávka. 12 - vreteno: 13 - veko.
Ryža. 49. Žeriavy 11s722bk (a) a 11s722bk1 (b) s D pri 50 a 80 mm.
/ - telo: 2 - zátka: 3 - päta; 4 - loptička. 5 - nastavovacia skrutka; 6 - spojovacia skrutka: 7 - uzáver; 8 - spodný kryt: 9 - upchávkové balenie: 10 - vreteno: 11 - konzola: 12 - rameno páky; trinásť - v a lka: 14 - zásoby: 15 - pneum riadiť; 16 - multiplikátor: 17 - koncový spínač; 18 - bradavku. /- prevedenie prírubových ventilov 1s722bks D pri 50, 80, 100 mm.
 | Ryža. 50 Žeriav 11s321bk1 |
Všetky uvedené ventily sú vyrobené s koncami ako pre prírubové pripojenie (označenie končí písmenami „bk“), tak aj pre zváranie (označenie končí písmenami a číslom „bk1“). Telo batérie je vyrobené z ocele a zátka je vyrobená z liatiny. Žeriavy sa montujú pri teplote okolia -40 až 80 °C.
Na ventiloch s obtokom je nainštalovaný priechodný ventil D y \u003d 150 mm, aby sa uľahčilo otvorenie hlavného ventilu vyrovnaním tlaku na oboch stranách brány. Obtokový ventil je pripojený k telu hlavného ventilu obtokovým potrubím.
Žeriav s pneumatickým pohonom sa skladá zo žeriavovej zostavy, pneumatického pohonu a multiplikátora. V prípade potreby sa žeriav ovláda ručne pomocou ručného kolesa. Pneumatický pohon je otočne pripojený k telesu ventilu a zabezpečuje vratný pohyb vretena a otáčanie páky pevne spojenej s vretenom pomocou kľúča. Poloha tyče sa reguluje pomocou vidlice otočne spojenej s pákou.
Na kryte prevodovky je inštalovaný koncový spínač, ktorý odpája elektrický prúd v riadiacom obvode v koncových polohách kužeľky ventilu.
Multiplikátor je určený na privádzanie špeciálneho maziva do dutiny pod horným krytom, ako aj do drážok tela a zástrčky. Mazanie tesní a uľahčuje otáčanie
dopravné zápchy. Na naplnenie multiplikátora špeciálnym mazivom, keď sa spotrebuje, sa používa pneumatické dúchadlo.
Zostava kohútika sa skladá z týchto hlavných častí: telo, zástrčka, spodný kryt a nastavovacia skrutka, ktorá pritláča zátky k tesneniu tela. Páková (ručná) batéria sa skladá zo zostavy batérie, prevodovky alebo rukoväte.
Hlavnou jednotkou trojcestných ventilov používaných na GDS je uzatvárací ventil, ktorý pozostáva z tela, zátky a redukcie.
6) Guľové ventily sa používajú aj na rozvodných staniciach plynu (obr. 52), ktorých výhody oproti iným spočívajú v jednoduchosti konštrukcie, priamom prúdení, nízkom hydraulickom odpore a stálom vzájomnom kontakte tesniacich plôch. Charakteristické vlastnosti guľových ventilov od ostatných:
1) teleso ventilu a zátka majú vďaka svojmu guľovitému tvaru
menšie celkové rozmery a hmotnosť, ako aj väčšia pevnosť;
2) konštrukcia ventilov s guľovým uzáverom je menej citlivá na výrobné nepresnosti a poskytuje oveľa lepšiu tesnosť, pretože styčná plocha tesniacich plôch telesa a zátky úplne obklopuje priechod a utesňuje uzáver ventilu;
3) výroba týchto žeriavov je menej prácna. V guľových ventiloch s plastovými krúžkami nie je potrebné brúsiť tesniace plochy. Zvyčajne je korok pochrómovaný alebo leštený.
Guľové ventily sa od ostatných odlišujú širokou škálou dizajnov. Existujú dva hlavné typy kohútikov: plávajúca zátka a plávajúci krúžok.
Guľové ventily typu KSh-10 a KSh-15 sú určené na uzatváranie potrubí, technologických, riadiacich a bezpečnostných zariadení.
Tesnosť uzatváracej zostavy (guľová kužeľ-sedlo) je zabezpečená tesným prekrytím časti guľovej plochy guľovej kohútiky sedlom s určitým presahom v dôsledku schopnosti materiálu sedla deformovať sa, keď sú časti ventilu sú upevnené pomocou spojovacích skrutiek. Materiály na výrobu sedla môžu byť fluoroplast, vinylový plast, guma alebo iné s vlastnosťami plastickej deformácie blízkymi vlastnostiam týchto materiálov. V prípade opotrebovania tesniacich plôch sedla a straty tesnosti uzatváracou zostavou poskytuje konštrukcia ventilu možnosť obnovenia tesnosti odstránením jedného alebo dvoch tesnení inštalovaných na oboch stranách medzi telesom a krytom. .
Alekšinský závod "Tyazhpromarmatura" zvládol sériovú výrobu guľových ventilov s D y - 50, 80, 100. 150. 200. 700, 1000. 1400 mm na ru - 80 kgf / cm 2 modernizovaného dizajnu so zástrčkou v podpery a tesnenie vyrobené z elastomérneho materiálu (polyuretán alebo iné materiály s vysokou odolnosťou proti opotrebovaniu).
Telesá ventilov s D y - 50 - 200 mm sú lisované, s prírubovým konektorom a s D y \u003d 700. 1000. 1400 mm - celozvarené, z lisovaných pologúľ (obr. 53). Riadiace jednotky používané v žeriavoch (BUEP-5; EPUU-6) nevyžadujú v prevádzkových podmienkach dodatočné potrubie, pretože majú zabudovanú svorkovnicu a koncový spínač. Bezvalcová konštrukcia pohonov výrazne znížila spotrebu vzácnej hydraulickej kvapaliny pre hydraulický systém žeriavov. Okrem toho sa v žeriavoch používajú ručné hydraulické čerpadlá zásadne novej konštrukcie.
Ryža. 52. Guľový ventil KSh bez mazania.
1 prípad: 2 - guľová zátka (otočný ventil). 3 - sedlo: 4 - vreteno; 5 - kryt (boky): b - rukoväť: 7 - tesnenie: 8. 9 - tesniace gumové krúžky: 10 - skrutka: 11 - tesnenie
Závod vyrába nasledujúce guľové ventily:
МА39208 - D У 50, 80, 100, 150, 200 mm; RU 80 kgf / cm2; s ručným a pneumatickým pohonom
MA39003 - D pri 300 mm; p y 80 kgf / cm2; s ručným a pneumatickým pohonom MA39113 - D pri 400 mm; p y 160 kgf / cm2; s pneumohydraulickým pohonom
MA39I12 - D pri 1000 mm; p pri 80 a 100 kgf / cm2
MA39183 - D pri 700 a 1400 mm: p pri 80 kgf/cm2
MA39096 - DN 1200 mm; RU 80 kgf / cm2
MA39095 - D pri 1400 mm; r y 80 kgf / cm2
MA39230 - D pri 50, 80, 100, 150, 200 mm; p y 200 kgf / cm2
Guľové ventily MA39208 s ručným ovládaním D y - 50, 80, 100, 150 mm; r y 80 kgf / cm 2 sú určené na použitie ako uzatváracie zariadenie na potrubiach prepravujúcich zemný plyn (tabuľka 20). V dizajne žeriavov existuje veľké množstvo originálnych zariadení. Zostava batérie D y 50, 80. 100. 150 mm pozostáva z dvoch kompaktných kovaných polotelesov s jedným konektorom, prítomnosť jedného konektora znižuje pravdepodobnosť odtlakovania zostavy batérie voči vonkajšiemu prostrediu. Stredový konektor je utesnený špeciálne tvarovaným gumovým tesnením.
Konštrukcia uzamykacieho telesa je vyrobená podľa schémy „zástrčky v podperách“ so samomaznými klznými ložiskami vyrobenými z fluoroplastu. Tesnenie ventilu je vyrobené z polyuretánu, ktorý
Ryža. 53. Guľový ventil s pneumohydraulickým pohonom.
1 - telo žeriavu: 2 - manuál prevodovky: 3 - zotrvačník; 4 - stĺpové potrubie. 5 - predĺženie; 6 - Stĺpec: 7 - potrubie na privádzanie tmelu k tesneniu: 8 - hydraulický pohon: 9 - olejové fľaše
Tabuľka 20 - Celkové, pripojovacie rozmery, mm a hmotnosť guľových ventilov
| 0, | p | O | D1 | A | L | S | H | h, | Hmotnosť, kg | ||
| s pneumohydraulickým pohonom | ručne ovládané | ||||||||||
| 80- 160 | 190- 205 | 2155 (360) | 580 (470) | ||||||||
| 2215 (440) | 820 (650) | ||||||||||
| 80- 125 | 386-398 | 2420 (625) | 2815 (1020) | - | 1475- 1480 | - | |||||
| 2530 (935) | 3670 (2055) | 3570 (1975) | 4000 (3600) | 3800 (3400) | |||||||
| 2610 (1015) | 3970 (2375) | - | 5560 (5110) | - | |||||||
| 80- 100 | 978- 988 | 2480 (1180) | 4010 (2770) | - | 10815 (10020) | - | |||||
| - | - | ||||||||||
| - | - |
Poznámka. Rozmery a hmotnosti v zátvorkách - pre mostové žeriavy
zalisované do kovového sedla. Mäkké polyuretánové tesnenia brány sú vysoko odolné voči opotrebovaniu, abrazívnemu opotrebovaniu, erózii a poskytujú spoľahlivé utesnenie brány vo všetkých tlakových rozsahoch. Tlakom dopravovaného média a silou pružín sú sedadlá pritláčané k bráne, ktoré slúžia na spoľahlivú tesnosť brány pri nízkych tlakoch. Žeriavy sa vyrábajú s ručným pohonom, ktorým je páka. Nižšie je Technické špecifikáciežeriav.
Komplexné štúdie škrtiacich zariadení umožnili normalizovať membrány, dýzy a Venturiho dýzy, čo umožnilo ich výrobu a použitie spolu s diferenčnými tlakomermi na meranie prietoku a množstva kvapalín, plynov a pár v horizontálnom, šikmom a vertikálnom smere. kruhové potrubia na základe výsledkov výpočtu bez individuálnej kalibrácie. Pri výrobe a inštalácii štandardných zužovacích zariadení v potrubiach sa musia dodržiavať určité požiadavky, z ktorých hlavné sú popísané nižšie 1.
Membrána.Štandardné hrdlo je možné použiť bez odstupňovania v potrubiach s priemerom
súčasné dodržanie podmienky Membrána je najjednoduchšia konštrukcia spomedzi zužovacích zariadení.
Štandardná membrána je schematicky znázornená na obrázku 14-2-1. Je to tenký kotúč s okrúhlym otvorom s priemerom, ktorého stred sa zhoduje so stredom časti rúrky. Valcový otvor membrány má pravouhlý okraj na strane vstupu prietoku. Dĺžka valcového otvoru a musí byť v rozsahu a, dĺžka by mala byť približne Pri hrúbke membrány musí byť valcový otvor vyrobený s kužeľovou expanziou smerom k výstupu prietoku (obr.
14-2-1, a). Uhol sklonu, ktorý tvorí kužeľ k osi membrány, by mal ležať v rozmedzí od 30 do 45 °. V tých prípadoch, kde je možné použiť hrúbku na výrobu membrány bez kužeľovej expanzie na strane výtoku (obr. 14-2-1, b), čo sa zvyčajne deje pri potrubiach s veľkým priemerom a pri nízkych tlakoch stredná.
Ryža. 14-2-1. Štandardný otvor (šípka označuje smer prúdenia). a - s kužeľovým predĺžením k výtoku; b - bez kužeľovej expanzie na strane výtoku.
Hrúbka štandardnej membrány by nemala presiahnuť . Vo väčšine prípadov je pri použití membrán nepraktické mať menšiu alebo väčšiu hrúbku.Najmenšiu potrebnú hrúbku kotúča s tlakovou stratou je potrebné určiť výpočtom, na základe podmienok mechanickej pevnosti membrány.
Drsnosť povrchu membrány musí zodpovedať triedam čistoty uvedeným na obr. 14-2-1. Na vstupnej a výstupnej hrane otvoru membrány by nemali byť žiadne zárezy, otrepy atď. Osobitná pozornosť pri výrobe membrány treba smerovať k opracovaniu nábežnej hrany: musí byť ostrá a nesmie mať zaoblenia, ryhy a pod. Presnosť nábehovej hrany membrány musí rásť so zmenšujúcim sa priemerom otvoru. Pre clony, ktorých priemer otvoru nepresahuje ostrosť hrany, musí byť taká, aby sa na ňu dopadajúci lúč svetla neodrážal. Ak áno, svetelný lúč sa môže odrážať, ale okraj by nemal byť voľným okom viditeľný.
Vzorkovanie tlaku sa môže vykonávať pomocou samostatných valcových otvorov v klietke (obr. 14-2-2), prstencových komôr, z ktorých každá je spojená s vnútornou dutinou
potrubie skupinou pravouhlých otvorov rovnomerne rozmiestnených po obvode (obr. 14-2-3).
Clony s prstencovými komorami sú vhodnejšie na obsluhu, najmä v prípade lokálnych porúch prúdenia alebo v prípadoch, keď prúdenie nie je dokonale symetrické v dôsledku prítomnosti ohybov potrubia alebo iných prekážok. Treba tiež poznamenať, že prstencové komory na vyrovnávanie tlaku umožňujú presnejšie meranie rozdielu tlaku na kratších priamych dĺžkach ako jednotlivé otvory.
Membrána v klietke s jednotlivými otvormi.
Ryža. 14-2-3. Membrána s prstencovými komorami.
Vzorkovanie tlaku sa môže vykonávať aj pomocou prstencových komôr tvorených dutinou dvoch rúrok ohnutých okolo potrubia do prstenca alebo obdĺžnika. Táto metóda sa odporúča použiť pri stredných tlakoch v potrubiach s menovitým priemerom
Membránu s tlakovou extrakciou pomocou dvoch samostatných otvorov v potrubí alebo „telo“ každej z prírub (pozri obr. 14-2-1, b) možno použiť v potrubiach s menovitým priemerom 450 až pri prevádzkových tlakoch a teplotách zodpovedajúce menovitým tlakom až
Na zabezpečenie vyrovnania tlaku v prstencovej komore membrány je potrebné, aby plocha diametrálneho rezu komory, určená na jednej strane osi potrubia, bola aspoň polovica plochy skupina otvorov spájajúcich komoru s vnútornou dutinou potrubia.
Takže pre prstencovú komoru vyrobenú podľa schémy na obr. 14-2-3,
kde je počet otvorov; plocha jedného otvoru, ktorá musí byť min
Pri určovaní šírky prstencovej medzery c v prítomnosti tesnenia na membráne komory je potrebné vziať do úvahy stlačiteľnosť tesnenia. Ak je prstencová komora pripojená k vnútornej dutine potrubia skupinou otvorov v prítomnosti prstencovej medzery v dôsledku inštalácie tesnenia, potom pri určovaní požadovanej plochy zostáva plocha medzery po stlačení tesnenia by sa malo brať do úvahy, ak šírka tejto medzery presahuje
Pre prstencovú komoru vyrobenú z rúrok ohnutých okolo potrubia je plocha určená vzorcom
kde je vnútorný priemer rúrky tvoriacej prstenec alebo obdĺžnik.
Počet otvorov spájajúcich každú prstencovú komoru s dutinou potrubia (obr. 14-2-3) musí byť aspoň 4. Priemer otvoru alebo šírka prstencovej štrbiny spájajúcej komoru s potrubím a priemer jeden otvor (rozmer c) nesmie presahovať a kedy musí byť v rámci spodnej hranice veľkosti c, rovnaký je povolený len pre
Okrem toho musíte dodržiavať nasledujúcich podmienok: pre čisté kvapaliny a plyny pri meraní diferenčného tlaku cez jednotlivé otvory a prstencové komory 1 s jednotlivé otvory Zvyčajne sa priemer jednotlivého otvoru robí aspoň pre čisté kvapaliny a plyny a aspoň v iných prípadoch. Treba poznamenať, že je ťažké splniť vyššie uvedené požiadavky pri výrobe membrán s jednotlivými otvormi pri spoločnom splnení vyššie uvedených požiadaviek. Preto je v takýchto prípadoch lepšie použiť komorové membrány.
Vnútorný okraj otvoru (v prstencovej komore, klietke, prírube alebo potrubí) sa odporúča zaobliť v polomere nepresahujúcom 0,1 s, okrem toho musí byť okraj bez otrepov. Hrúbka I steny puzdra prstencovej komory (obr. 14-2-3) alebo dĺžka valcovej časti samostatného otvoru (obr. 14-2-2) musí byť aspoň 2 s.
Odchýlka skutočného priemeru ústia od priemernej hodnoty, určená aspoň v štyroch rovnako vzdialených diametrálnych smeroch, nesmie presiahnuť 0,05 %, ak je povolená odchýlka 0,1 % a Venturiho dýzy diskutované nižšie. V tomto prípade by pre nich mal byť priemer určený na začiatku a na konci valcovej časti otvoru. Vnútorný priemer telesa prstencovej komory (obr. 14-2-3) alebo klietky (obr. 14-2-2) sa musí (s toleranciou) zhodovať s priemerom potrubia použitého na konštrukciu hrdla. , dýzu alebo Venturiho dýzu.
Štandardné membrány s prstencovými komorami typu (obr. 14-2-3), určené pre potrubia s podmienenými priechodmi a prevádzkovými tlakmi a teplotami zodpovedajúcimi podmieneným tlakom až, musia byť vyrobené v súlade s GOST 14321-73.
Ryža. 14-2-4. Štandardné hrdlo s prstencovými komorami na zváraných koncoch.
Bezdušové membrány, určené pre potrubia s podmienenými priechodmi, pre podmienené tlaky až, sú vyrábané v súlade s GOST 14322-69.
Na obr. 14-2-4 je znázornený príklad konštrukcie štandardnej clony s prstencovými komorami v privarených hrdlách, ktorých vnútorný priemer sa považuje za rovnaký ako vnútorný priemer potrubia. Zvárané spoje s meracími membránami používané pre neagresívne médiá sú určené pre prevádzkové tlaky a teploty zodpovedajúce menovitým tlakom od 100 do Prstencové komory sú napojené na vnútorné dutiny
trysky pomocou ôsmich pravouhlých otvorov rovnomerne rozmiestnených po obvode.
Membrány tohto typu sú široko používané vo vysokotlakových tepelných elektrických staniciach, napríklad na meranie prietoku napájacej vody parogenerátorov. Zváranú konštrukciu membrán je možné použiť v jadrových elektrárňach a iných priemyselných prevádzkach.
Tryska. Štandardná tryska, schematicky znázornená na obr. 14-2-5, možno použiť bez odstupňovania v potrubiach s priemerom pri súčasnom dodržaní stavu
Ryža. 14-2-5. Štandardná tryska. a pre ; b - pre rozmery:
Oblúk nakreslený polomerom sa musí zhodovať s výstupnou valcovou časťou dýzy. Na dýze (obr. 14-2-5, b) dosiahne oblúk nakreslený polomerom iba bod na konci dýzy ležiaci na priemere. Odchýlka polomerov oblúka od menovitých hodnôt by nemala prekročiť 10 % pri 0,25 a 3 % pri
Na výstupe musí byť valcová časť otvoru trysky ukončená vŕtaním, ktoré chráni výstupnú hranu pred poškodením. Výstupná hrana musí byť ostrá a nesmie mať zaoblenia, skosenie, otrepy atď. Drsnosť pracovných plôch dýzy musí zodpovedať triedam čistoty uvedeným na obr. 14-2-5. Hodnoty akýchkoľvek dvoch priemerov, získané pri meraní v rovine kolmej na os dýzy, by sa nemali líšiť od priemernej hodnoty o viac ako 0,1 %.
Meranie diferenčného tlaku v dýze sa môže uskutočňovať cez dve prstencové komory alebo cez samostatné valcové otvory. Výber tlaku cez prstencové komory, ako je uvedené vyššie, je výhodnejší ako výber tlaku cez jednotlivé otvory. Požiadavky na usporiadanie prstencových komôr a vyhotovenie otvorov (rozmer c) pre odber tlaku sú rovnaké ako pre membrány. Preto pri výrobe prstencových komôr alebo jednotlivých otvorov je potrebné pri zvažovaní membrán dodržiavať vyššie uvedené pokyny.
Na obr. 14-2-6 je znázornený príklad konštrukcie štandardnej dýzy s prstencovými komorami v dýzach so zvarovým spojom, ktorých vnútorný priemer by mal byť rovný
vnútorný priemer potrubia. Zvarové spoje tohto typu s meracími dýzami, používané pre neagresívne médiá, sú určené pre prevádzkové tlaky a teploty zodpovedajúce menovitým tlakom z Prstencové komory sú napojené na vnútorné dutiny dýz pomocou ôsmich pravouhlých otvorov rovnomerne rozmiestnených po obvode.
Ryža. 14-2-6. Štandardná tryska s prstencovými komorami na zváraných koncoch.
Zvarové spoje s meracími dýzami sú široko používané v tepelných elektrárňach na meranie prietoku vysokotlakovej prehriatej vodnej pary.
Trysky tohto typu je možné použiť aj v jadrových elektrárňach a iných priemyselných odvetviach.
Tryska je menej citlivá na znečistenie a koróziu. Znečistenie alebo mierna zmena vtokového profilu clony počas prevádzky ovplyvňuje koeficient prietoku dýzy v oveľa menšej miere ako koeficient prietoku membránou. Pri rovnakých hodnotách a poklesoch tlaku vám dýza umožňuje merať väčší prietok látky ako ústie. Navyše pri meraní prietoku pary a plynu poskytuje dýza vyššiu presnosť merania v porovnaní s clonou.
Ryža. 14-2-7. Štandardná Venturiho tryska pre (horná polovica krátka, spodná polovica dlhá).
Venturiho tryska. Spomedzi existujúcich foriem Venturiho rúrok bola normalizovaná rúra so vstupom vyrobeným rovnakým spôsobom ako štandardná tryska. Tento typ otvoru sa preto nazýva štandardná Venturiho dýza. Môže byť vyrobený s dlhým a krátkym difúzorom (kužeľom). Pri dlhej Venturiho dýze má difúzor na výstupe priemer rovný priemeru potrubia (obr. 14-2-7, spodná časť). Krátka Venturiho dýza má na výstupe z difúzora menší priemer ako je priemer potrubia (obr. 14-2-7, hore). Venturiho dýza, ktorej profily sú znázornené na obr. 14-2-7, možno použiť bez kalibrácie na meranie prietoku rôznych médií v potrubiach s priemerom pri dodržaní stavu
A nebuď menej
Ryža. 14-2-8. Strata tlaku v obmedzovači. 1 - membrána; 2 - tryska; 3 - krátka tryska Veituri ľubovoľná hodnota); 4 - dlhá Venturiho trubica dlhá Venturiho trubica.
Prstencová komora na odber vzoriek tlaku je pripojená k vnútornej dutine potrubia pomocou prstencovej štrbiny alebo skupiny otvorov rovnomerne rozmiestnených po obvode. Požiadavky na usporiadanie prstencových tlakových komôr na odber vzoriek sú rovnaké ako na membrány.
Strata tlaku. Pri výbere škrtiaceho zariadenia treba brať do úvahy tlakovú stratu meraného média, pretože tlak za škrtiacim zariadením, ako je vidieť na obr. 14-1-1 nie je úplne obnovený. Tlaková strata meraného média prúdiaceho cez zužovacie zariadenie sa určí ako rozdiel statických tlakov nameraných v dvoch najbližších prierezoch, v ktorých pred a za zužovacím zariadením nie je pozorovaný jeho vplyv na charakter prúdenia. . Strata tlaku v otvore sa zvyčajne vyjadruje ako zlomok alebo percento poklesu tlaku.
Závislosť tlakovej straty od typu zužovacieho zariadenia v zlomkoch poklesu tlaku je znázornená na obr. 14-2-8. Z grafu je vidieť, že pri rovnakej hodnote je tlaková strata v membráne väčšia ako v dýze. Treba však poznamenať, že pri rovnakých tlakových spádoch pri rovnakom prietoku média je hodnota pre membránu väčšia ako pre trysku, preto je v praxi tlaková strata pri použití membrán a trysiek približne rovnaká.
Na Venturiho dýze, hlavne v dôsledku prítomnosti difúzora na výstupe, ktorý prispieva k úplnejšiemu zotaveniu potenciálnej energie prúdu, je strata tlaku oveľa menšia ako v prípade membrány a dýzy. Odporúča sa Venturiho tryska
použiť v prípadoch, keď sú veľké tlakové straty v priemyselných zariadeniach pri meraní prietoku látky neprijateľné. Strata tlaku v krátkej Venturiho dýze je relatívne malá, ak je výstupný priemer difúzora aspoň
