Cuvinte cheie: colaps progresiv, norme.

Introducere. Scopul notei este de a forma o listă a materialelor de reglementare existente pe subiectul colapsului progresiv. Dacă este posibil, o notă va fi completată.

Printre documentele de mai jos sunt date atât cele care fac doar cerințe, cât și cele care indică modul de contact și ce este necesar să se respecte cerințele de proiectare.

În mod subiectiv, pentru ziua curentă cele mai "saturate" documente de reglementare - că produsele (SUA): UFC 4-023-03 (Actual 2016)și GSA "Instrucțiuni de analiză a căilor alternative și design pentru rezistența progresivă a colapsului" (2016).Ei sunt recomandați să se familiarizeze în primul rând. În conformitate cu următoarele, cu excepția unor recomandări interne și cererea de limbă rusă e TKP 45-3.02-108-2008, sunt nemulțumite pentru aplicație practică și sunt de interes numai în planul de cercetare (examinați evoluția normelor, termenilor, abordărilor conceptuale, tehnicilor calculate).

Atunci când se compară normele / recomandările Federației Ruse cu străine (SUA), este evident că primele sunt în mod serios în urmă într-un plan semnificativ. În cazul în care recomandările interne care conțin o mulțime de contradicții au fost scrise în principal la începutul mid-23 și pe acest proces de actualizare a acestora "blocat" *, atunci țările din SUA continuă să se dezvolte treptat. Spre deosebire de recomandările noastre, care se concentrează pe baza J.B. Construcții, standardele americane conțin cerințe specifice pentru structuri și de la alte tipuri de materiale.- Metallic, piatră etc.

Prin urmare, după cum se pare, după un anumit timp (aproximativ 5-10 ani), așteptăm ca copierea inevitabilă a prevederilor individuale ale Eurocoders și a normelor Statelor Unite.

* - Eliberat în perioada 2016-2017. (Proiectul JV "Protecția clădirilor din colaps progresiv ...", SP 296.1325800.2017 "Clădiri și structuri. Impacturi speciale") Cu dificultate poate fi numită după cum urmează. În ceea ce privește SP 296.1325800.2017 Ultima declarație se referă numai la prima parte a software-ului.

I. Rf (în ordine cronologică)

1 . Manual pentru proiectarea clădirilor rezidențiale. Vol. 3. Proiectele clădirilor rezidențiale (la SNIP 2.08.01-85). - Carcasa Tsniiep. - M. - 1986. (A se vedea apendicele 2).

Acordați atenție anului acestui document.- 1986. El respinge stereotipul eronat, care în URSS nu a făcut problema colapsului progresiv.

2 . GOST 27751-88 Fiabilitate construcții de construcții și motive. Dispoziții de bază pentru calcul. - 1988.

A se vedea punctul 1.10: "Următoarele situații de decontare ar trebui luate în considerare la calcularea structurilor:

... de urgență, având o mică probabilitate de apariție și o mică durată, dar fiind foarte importantă în ceea ce privește consecințele de a realiza state limită posibile cu aceasta (de exemplu, situația apărută în legătură cu explozia, coliziunea, accidentul de echipamente, foc, și, de asemenea, imediat după negare oriceelement de proiectare) ... ".

3 . GOST 27.002-89 "Fiabilitatea tehnicii. Noțiuni de bază. Termeni și definiții". - 1989.

Acest GOST este extrem de important în faptul că încearcă să clarifice zona de delimitare a conceptelor de fiabilitate, de supraviețuire, securitate (vezi pagina 20): "... Pentru obiectele care sunt o sursă potențială de pericol, sunt concepte importante "Securitate" și "vitalitate". Siguranța - proprietatea obiectului în fabricație și operațiune și în cazul încălcării statului Ra-boob să nu facă o amenințare la adresa vieții și sănătății oamenilor, precum și pentru înconjurător. Deși securitatea nu este inclusă în conceptul general de fiabilitate, însă, în anumite condiții, este strâns legată de acest concept, de exemplu, dacă refuzurile pot duce la condiții, dăunătoare persoanelor și mediului pe normele maxime admise. Conceptul de "supraviețuire" ocupă un loc de frontieră între conceptele de "on-dutie" și "securitatea". Sub vitalitatea pe care o înțeleg: - proprietatea obiectului, co-stop în capacitatea sa de a rezista la dezvoltarea defecțiunilor critice din defecte și daune în cadrul sistemului instalat de întreținere și reparații, sauproprietatea unui obiect de a menține performanțe limitate atunci când nu sunt prevăzute în condiții de funcționare sau proprietatea unui obiect de a menține performanțe limitate în prezența defectelor sau deteriorarea unei anumite specii, precum și în refuzul unor componente .

Un exemplu este conservarea capacității de transport a elementelor structurale în apariția fisurilor de oboseală, ale căror dimensiuni nu depășesc valorile specificate ... t ermin "Vitality" corespunde termenului internațional "concept de siguranță". Pentru a caracteriza toleranța la defecțiuni în raport cu erorile umane din În ultima vreme A început să folosească termenul "concept de probă".

5 . MGSN 3.01-01 "Clădiri rezidențiale", - 2001. Punctele 3.3, 3.6, 3.24.

6 . NP-031-01 Standardele de proiectare ale centralelor nucleare rezistente seismice, - 2001. Notă: Nu există tehnici de decontare aici, dar principiul unui singur eșec este fixat. Este important.

10 . MHSN 4.19-05 clădiri multifuncționale și complexe. - 2005. Punctele 6.25, 14.28, apendicele 6.1.

- În cazul în care proiectul este adoptat, acesta va deveni primul document de reglementare din Federația Rusă, care conține o metodă de calcul dinamică pentru un colaps progresiv (a se vedea paragraful 16 și aplicarea "și").

II. . Cis.

Ucraina

1.1 .Dbn B.1.2-14-2009 Principii generale Asigurarea fiabilității și a siguranței constructive a clădirilor, a structurilor structurilor de construcții și a motivelor. Punctul 4.1.6 plasează cerințele pentru asigurarea supraviețuirii structurilor de construcții (definiția este dată în clauza 3.18).

1.2 . DBN B.2.2-24-2009 Anexa E "Metode de calcul pentru o clădire de înaltă creștere pentru rezistență la colaps progresiv" .

Belarusia.

2 . TKP 45-3.02-108-2008 (02250) Clădiri înalte. Se recomandă acordarea atenției anexei E, "abordările standardelor externe cu traducerea în limba rusă".

Kdin \u003d 2 (a se vedea paragraful E.3.1.2.6).

7 . EN 1992-1-2009 EUROCODE 2: Proiectarea structurilor de beton - Partea 1-1.

Marea Britanie

8 . BS 5950-1: 2000 (ediția 2008: Incorporarea Corrigendate nr. 1 și 2 și Amendamentul nr. 1) Utilizarea structurală a lemnului de oțel în clădire. Vezi secțiunea 2.4.5 Integritate structurală.

9 . BS 8110-1: 1997 (ediția 2007: Incorporarea amendamentelor nr.1, 2, 3 și 4) utilizarea structurală a betonului. Vezi secțiunea 2.2.2.2 Robustețe. Documentul se referă la punctul 2.6 BS 8110-2: 1985.

10 . BS 8110-2: 1985 (ediția 2005: retipărirea, amendamentele încorporării nr.1, 2 și 3) utilizarea structurală a betonului. Partea 2: Codul de practică pentru circumstanțe speciale. Vezi secțiunea 2.6 Robustețe.

11 . BS 5628-1: Codul de practică 2005 pentru utilizarea zidăriei (ediția 2005). Vedeți secțiunile 5 Design: daune accidentale.

Canada

12. NBCC 1977 Codul Național de Construcții din Canada (NBCC), partea 4, Comentariul C, Consiliul Național de Cercetare din Canada, Ottawa, Ontario, 1985.

13. CSA Standard S16-01 Limită limită Design de structuri metalice. Consultați clauza 6.1.2 Integritate structurală.

Hong Kong.

14. Codul de practică pentru utilizarea structurală a betonului, - 2013. A se vedea punctul 2.2.3.2 Verificarea integrității structurale, p. 2.3.2.7 Foc, secțiunea 6.4 Design pentru robustețe împotriva prăbușirii disproporționate.

15. Codul de practică pentru utilizarea structurală a oțelului, - 2011.

A se vedea punctul 1.2.1, 1.2.3 Sistemul structural, integritatea și robustețea, p. 2.3.4 Integritate structurală și robustețea, clauza 2.3.4.3 Evitarea prăbușirii disproporționate, p. 12.1.1, 12.1.3, 13.1. 4.1 Robustețea.

16. Codul de practică pentru sarcini moarte și impuse, - 2011.

Australian / Noua Zeelandă

17 . AS / NZS 1170.0: 2002 Acțiuni de proiectare structurală. Partea 0: Principii generale (ediția 2011). Vezi secțiunea 3.2 Cerințe de proiectare, secțiunea 6 robustețe structurală.

1 . Tour V.V. Evaluarea riscurilor de sisteme constructive în situații speciale de decontare. Herald of Polot State. Unison Seria F, p. 2-14, - 2009.

2.1 . Grechev v.yu., vershinina t.a., Puzatkin A.a. Distrugerea disproporționată. Compararea metodelor de calcul. Yekaterinburg, Editura "Azhur", - 2010, 81 p.

2.2 . Grechev v.yu. și parteneri. Traducere selectivă "Analiza progresivă a colapsului și liniile directoare pentru noile clădiri de birouri federale și proiecte majore de modernizare". GSA. ( Aproximativ.: traducerea deja versiunea irelevantă din 2003..; transfer În locurile nu "cele mai bune", dar în general, lucrarea se face mare).

3 . EREMEEV P.G. Preveniți colapsul de avalanșă (progresiv) al structurilor de susținere ale clădirilor unice de bolșevoltrotrotrice în efecte de urgență. Mecanica construcțiilor și calcularea structurilor, - 2006, nr. 02.

4 . Revizuirea cercetării internaționale privind robustețea structurală și colapsul disproporționat. Londra, Departamentul de Comunicare și Guvern Local, - 2011.

5 . A. Way SCI P391 Robustețea structurală a clădirilor încadrate din oțel. - 2011. Marea Britanie.

6 . Brooker O. Cum de a proiecta clădiri concrete pentru a satisface cerințele de colaps disproporționat.

Prefaţă

1. Dezvoltat: Mniitep (ingineri Shapiro G.I. - șef de muncă, Eisman Yu.A.) și RAASN (Academician, Doctor de Științe Tehnice, V.I.).

2. Pregătit pentru publicarea GUP MNIITEP.

3. A fost de acord: Tsnik-le. Kucherenko, locuințe Tsniiep.

4. Aprobat și a intrat în vigoare eliminarea managementului politicii științifice și tehnice, dezvoltarea și reconstrucția orașului Moscova din data de 16.02.2006 n 9.

Introducere

Introducere

Recomandările sunt destinate proiectării și construcției de noi, precum și a reconstrucțiilor și a inspecțiilor clădirilor construite de altitudine (multifuncțională, administrativă, rezidențială) sau a unor părți de înaltă altitudine ale unei clădiri diferite, orice sisteme constructive cu o înălțime de mai mult de 25 de etaje (75 m) pentru stabilitate împotriva prăbușirii progresive atunci când are loc daunele locale..

Necesitatea de a dezvolta aceste recomandări a apărut datorită faptului că documentele disponibile nu acoperă aspecte legate de proiectare și verificare zgârie-nori. Casele de înaltă creștere au o serie de caracteristici asociate cu soluții de arhitectură și de planificare mai "gratuite", o etapă largă de pereți (sau coloane), soluții de purtător și structuri de închidere etc., ceea ce provoacă specificul calculului de înaltă- Rise clădiri pentru stabilitate împotriva prăbușirii progresive în situații de urgență. (de urgență).

Scopul principal al acestei tehnici este de a asigura siguranța clădirilor înalte în timpul proiectelor de proiecte.

Situațiile de urgență (situațiile de urgență) cauzate de sursele proiectului sunt, în general, imprevizibile și reduse la efectele locale de urgență asupra desenelor separate ale unei singure clădiri: explozii, incendii, scufundări carstice, accidente, defecte ale structurilor și materialelor, reconstrucția incompetentă (reamenajare) etc. Cazuri.

De regulă, impactul tipului în cauză duce la deteriorarea locală a structurilor de sprijin ale clădirilor. În același timp, în unele cazuri, aceste deteriorări inițiale și sunt epuizate, iar în altele, structurile de susținere, care au rămas la primul moment al accidentului, nu rezistă la sarcina suplimentară, elementele deteriorate percepute anterior, sunt, de asemenea, distruse. Ultimul tip de accidente au primit numele "colaps progresiv" în literatură.

1 Dispoziții principale

1.1 Clădirile înalte ar trebui protejate de colapsul progresiv (lanț) în cazul distrugerii locale a structurilor lor de susținere în influențele de urgență care nu sunt prevăzute de condițiile de funcționare normală a clădirilor (incendii, explozii, efectele de tambur ale vehiculelor, neautorizate reamenajarea etc.). Această cerință înseamnă că, în cazul expunerilor de urgență, distrugerea locală a elementelor de rulmenți individuale la un etaj sau o parte din suprapunerea unui etaj sunt permise, dar aceste distrugeri inițiale nu ar trebui să conducă la prăbușirea sau distrugerea structurilor la care a fost sarcina transmise, percepute anterior de elemente deteriorate de expunerea de urgență.

Calculul clădirii în cazul distrugerii locale a structurilor de sprijin se face numai de statele limită ale primului grup. Dezvoltarea deformărilor inelastice, mișcarea structurilor și divulgarea fisurilor în situația în care înțelege nu sunt limitate.

1.2 Stabilitatea unei clădiri înalte împotriva colapsului progresiv ar trebui să fie asigurată de mijloacele cele mai rentabile:

- o soluție rațională de planificare constructivă a clădirii, ținând seama de posibilitatea apariției situației de urgență în cauză;

- măsuri constructive care asigură structuri confuze;

- aplicarea materialelor și decizii constructiveAsigurarea dezvoltării în elemente ale structurilor și a compușilor lor de deformări din plastic.

1.3 Reconstrucția unei clădiri înalte, în special reamenajarea și reorganizarea spațiilor, nu ar trebui să-și reducă stabilitatea împotriva prăbușirii progresive.

1.4 Ca o distrugere locală (ipotetică), distrugerea trebuie luată în considerare (îndepărtarea) structurilor verticale ale unuia (orice) a unei clădiri delimitate de o suprafață circulară de până la 80 m (diametrul 10 m) pentru clădirile cu A Înălțimea de până la 200 m și până la 100 m (diametrul 11,5 m) pentru clădirile de peste 200 m:

a) două pereți intersectați în zone din localizarea intersecției lor (în special din colțul clădirii) până la cea mai apropiată deschidere din fiecare perete sau până la următoarea îmbinare verticală cu un perete de altă direcție sau secțiunea dimensiunii specificate ;

b) coloane (stâlpi) sau coloane (stâlpi) cu secțiuni de pereți adiacenți-le, inclusiv panouri de închidere cu articulație situate pe un complot care nu depășește dimensiunea specificată a distrugerii locale;

c) se suprapun în zona specificată.

Pentru a evalua stabilitatea clădirii împotriva colapsului progresiv, sunt permise numai cele mai periculoase scheme de calcul de distrugere. Este necesar să se testeze protecția împotriva prăbușirii progresive a modelelor tuturor podelelor tipice, tehnice și subterane, precum și mansardă.

2 încărcături de desen și rezistență a materialelor

2.1 Calculul rezistenței și stabilității se face pe o combinație specială de încărcături și impacturi, inclusiv sarcini constante și lungi, precum și impactul asupra construirii clădirii distrugerii ipotetice locale conform revendicării 14.4. Distrugerea locală poate fi localizată oriunde clădire.

2.2 Încercările temporare permanente și pe termen lung sunt acceptate în conformitate cu documentele de reglementare actuale (sau pe o sarcină specială) cu coeficienți de combinație de sarcini și coeficienți de fiabilitate pentru încărcături egale cu una.

2.3 Rezistența estimată și caracteristicile de deformare a materialelor sunt luate egale cu valorile lor de reglementare în conformitate cu standardele actuale de standoff ale structurilor din beton și oțel armat.

3 Calcularea clădirilor înalte pentru stabilitate împotriva prăbușirii progresive

3.1 Pentru a calcula clădirile cu altitudine ridicată, se recomandă utilizarea unui model de calcul spațial. În model, elementele pot fi luate în considerare, care în condiții normale de funcționare sunt nonsens (de exemplu, panourile de perete exterioare montate, gardurile din beton armate de balcoane etc.), iar dacă influențele locale sunt implicate activ în redistribuirea eforturilor în elementele sistemului structural.

Modelul de proiectare al clădirii trebuie să asigure posibilitatea îndepărtării (distrugerii) elementelor structurale individuale verticale în conformitate cu clauza 1.4.

Îndepărtarea unuia sau mai multor elemente schimbă schema structurală și natura lucrării elementelor adiacente distrugătorului sau dependentă de aceasta, care trebuie luată în considerare atunci când prescrie caracteristicile rapide ale elementelor și conexiunile acestora.

Modelul de proiectare al clădirii trebuie calculat separat, luând în considerare fiecare (una) de distrugere locală.

3.2 Calculul clădirii poate fi efectuat utilizând diverse complexe de software, inclusiv pe baza metodei elementelor finite. Utilizarea complexelor software care permit posibilitatea de a ține seama de neliniaritatea fizică și geometrică a caracteristicilor rapide ale elementelor asigură cea mai mare fiabilitate a rezultatelor de calcul și o scădere a costozității materialelor suplimentare.

Eforturile obținute pe baza calculului static în elementele structurale separate ar trebui comparate cu eforturile limită care pot fi percepute de aceste elemente. Stabilitatea clădirii împotriva colapsului progresiv este furnizată în cazul în care o condiție este observată pentru orice element, în care și, în consecință, forța din elementul structural găsit din calculul static făcut și capacitatea sa de curent calculată, considerată ținând cont de indicațiile clauza 2.3. Proiectele pentru care nu sunt îndeplinite cerințele de rezistență trebuie consolidate sau ar trebui luate alte măsuri care să sporească rezistența structurilor la colapsul progresiv.

3.3 La determinarea eforturilor limită în elemente (capacitatea lor de purtător), ar trebui să fie luate:

a) o parte pe termen lung a efortului - la calcularea circuitului structural cu schema calculată fără distrugerea locală pe sarcinile indicate la punctul 2.2;

b) o parte activă a efortului - ca o diferență de eforturi obținute din calcularea circuitului structural în schema calculată, luând în considerare eliminarea (distrugerea) unuia dintre elementele purtătoare (a se vedea clauza 1.4) asupra acțiunii aceleași sarcini și eforturi obținute de la calcularea .but).

3.4 În cazul asigurării funcționării din plastic a sistemului constructiv în starea limită, verificarea stabilității împotriva prăbușirii progresive a elementelor situate peste distrugerea locală se recomandă efectuarea prin metoda cinematică a teoriei echilibrului limite care oferă cea mai economică soluție. În acest caz, calculul clădirii cu fiecare schemă selectată se efectuează în conformitate cu următoarea procedură:

- cele mai probabile mecanisme ale colapsului progresiv (secundar) al elementelor clădirii care și-au pierdut sprijinul (setarea mecanismului de distrugere înseamnă a determina toate legăturile ruinate, inclusiv balamalele din plastic formate și găsiți posibile mișcări generalizate () în direcția eforturilor în aceste legături);

- Pentru fiecare dintre mecanismele selectate de colaborare progresivă, se determină eforturile limită, care pot fi percepute de secțiunile tuturor elementelor și conexiunilor distruse din plastic (), inclusiv balamalele din plastic; Există forțe externe egale () a fost aplicate unor legături separate ale mecanismului, adică a elementelor nedistructive individuale sau a părților acestora și se deplasează în direcția acțiunii lor ();

- Lucrările forțelor interne () și sarcinile externe () sunt determinate cu privire la posibilele mișcări ale mecanismului în cauză.

și condiția de echilibru este verificată

La evaluarea posibilității colapsului simultan al structurilor tuturor podelelor, condițiile de echilibru (1) se înlocuiesc cu această afecțiune

Unde este, în consecință, activitatea forțelor interne și externe asupra mișcărilor desenelor unui etaj; Podelele sunt separate de suprafața inferioară a suprapunerii, care se referă la podeaua situată deasupra suprapunerii.

Această procedură calculată se aplică numai sub rezerva cerințelor revendicării 4.2, 4.3 privind asigurarea activității plastice a elementelor structurale individuale și a legăturilor dintre ele în starea limită. Dacă plasticitatea oricărui element sau comunicare nu este furnizată, munca lor nu ar trebui luată în considerare (elementul sau relația este considerată absentă). În cazul în care astfel de elemente și conexiuni care pot fi distruse de fragile, prea mult și excluderea lor oficială, reduce evaluarea rezistenței clădirii la colapsul progresiv, ar trebui sau să asigure plasticitatea relației sau să utilizeze un alt model de proiectare al clădirii ( Vedeți clauza 3.2).

Cu fiecare distrugere locală selectată, este necesar să se ia în considerare toate mecanismele următoare pentru colapsul progresiv:

- Primul mecanism de colaps progresiv se caracterizează prin deplasare simultană translațională a tuturor structurilor verticale (sau părți individuale) situate peste distrugerea locală.

- Mecanismul colapsului progresiv al celui de-al doilea tip se caracterizează prin transformarea simultană a fiecărei părți structurale a clădirii situate deasupra distrugerii locale, în jurul centrului său de rotație. O astfel de deplasare necesită distrugerea conexiunilor existente ale acestor structuri cu elemente de construcție intacte; Distrugerea schimbării elementelor verticale cu suprapunere.

- Cel de-al treilea mecanism de colaps este starea neîngrădirii numai a secțiunii suprapuse, situată chiar deasupra designului vertical a lovit și este inițial deschisă pe ea.

- Al patrulea mecanism prevede mișcarea structurilor unui singur etaj, situată chiar deasupra elementului vertical a lovit. În acest caz, există o separare a structurilor verticale din suprapune situată deasupra lor.

Dacă, cu orice schemă calculată, condiția (1) sau (2) nu este efectuată, este necesară realizarea executării acestuia cu consolidarea elementelor structurale sau a altor evenimente.

3.5 În unele cazuri, este recomandabil să se ia în considerare activitatea suprapunerii peste coloana la distanță (stâlp, perete) la deformări mari ca elemente ale sistemului suspendat sau ținând seama de efectul membranei.

3.6 În coloanele de lagăr (piloni, pereți), care nu sunt situate deasupra distrugerii ipotetice, impactul său conduce la o creștere a stresului și a efortului. Trebuie să verificați puterea acestor elemente. O evaluare a eforturilor care acționează în elemente este permisă efectuarea prin metode aproximative.

3.7 Fiecare suprapunere a unei clădiri de înaltă creștere trebuie calculată pe percepția greutății secțiunii suprapuse a podelei suprapunerii (sarcină constantă și lungă, cu coeficientul dinamismului \u003d 1,5) pe o suprafață de 80 m pentru clădiri în sus la 200 m și 100 m pentru clădiri de peste 200 m.

4 cerințe constructive

4.1 Principalele mijloace de protejare a clădirilor înalte de colapsul progresiv - asigurând rezistența necesară a elementelor structurale în conformitate cu calculele; o creștere a proprietăților plastice ale fitingurilor aplicate și a legăturilor din oțel între structuri (sub formă de fitinguri ale structurilor conectate, a pieselor ipotecare etc.); Includerea în activitatea sistemului spațial de elemente nesclacante. Funcționarea eficientă a conexiunilor care împiedică prăbușirea progresivă este posibilă numai atunci când se furnizează plasticitatea în starea limită, astfel încât acestea să nu se oprească de la muncă și să permită dezvoltarea deformărilor necesare fără distrugere. Pentru a îndeplini acest lucru, cerința de comunicare ar trebui proiectată din oțel de plastic sau oțel de armare, iar puterea de ancorare a legăturilor ar trebui să fie mai multe eforturi care să provoace fluiditatea acestora.

4.2 Clădirile ar trebui să aibă preferință la suprapunerile monolitice și de colectare-monolit, care trebuie conectate în mod fiabil la structurile de susținere verticale ale clădirii cu conexiuni de oțel.

4.3 Compușii de elemente prefabricate cu structuri monolitice care împiedică prăbușirea progresivă a clădirilor ar trebui să fie proiectate pentru a fi inegalizate, în timp ce elementul, a cărei stare de limită asigură cele mai mari deformări din plastic ale compusului, ar trebui să fie cel mai puțin puternic.

Pentru a efectua această afecțiune, se recomandă calcularea tuturor elementelor compusului, cu excepția celor mai plastice, pentru un efort, de 1,5 ori mai mare decât capacitatea de susținere a elementului plastic, de exemplu, o ancorare a pieselor ipotecare și a îmbinărilor sudate este recomandat să se calculeze pentru un efort de 1,5 ori mai mare decât comunicarea capacității portante. Este necesar să urmați în special execuția efectivă a soluțiilor de proiectare a elementelor din plastic, înlocuirea lor este inacceptabilă.

4.4 Pentru a spori eficiența rezistenței la prăbușirea progresivă a clădirii, se recomandă:

- Jumpers suportate care lucrează ca legături de schimbare, design, astfel încât acestea să fie distruse de la îndoire și nu asupra acțiunii forței transversale;

- conexiuni cheie în structurile de colectare-monolitică la proiectare astfel încât puterea coborâșilor individuale pe felie a fost de 1,5 ori mai mare decât puterea lor la coacerea;

- asigurarea adecvării duratei de ancorare a armăturii atunci când funcționează ca o conexiune de schimbare;

- Sprijinirea secțiunilor grinzilor și a rigoarelor, precum și nodurile compușilor lor cu coloane (pereți, stâlpi) trebuie să aibă o rezistență transversală de 1,5 ori mai mare decât capacitatea lor de îndoire de a lua în considerare proprietățile din plastic în spargere.

4.5 Zona minimă a secțiunii transversale (total pentru armarea inferioară și superioară) a fitingurilor orizontale, atât longitudinală cât și transversală în podele din beton armat și acoperirea trebuie să fie de cel puțin 0,25% din secțiunea transversală a betonului.

În același timp, fitingurile specificate trebuie să fie continue și să se agită în conformitate cu cerințele documentelor de reglementare existente privind proiectarea structurilor din beton armat.

4.6 Conexiuni orizontale ale panourilor exterioare din beton sau din beton armat cu elemente de susținere ale clădirii trebuie să perceapă forțele de întindere a cel puțin: 10 kN (1 TC) pe lungimi de panou de 1 m la înălțimea podelei de 3,0 m; 12 kp pe lungimi de panouri la 1 m la înălțimea podelei este de 3,5 m; 14 kn pe lungimi de panou la 1 m la înălțimea podelei este de 4,0 m și mai mare, dacă nu este necesară pentru calcul.

4.7 Fitingurile longitudinale (verticale) Bison Pilon (coloane, pereți) ar trebui să perceapă forțele de întindere de cel puțin 10 kN (1 TC) pentru fiecare metru pătrat de zonă de încărcare a acestui pilon (coloane, pereți).

4.8 În clădirile cu ajutorul structurilor metalice, include podele de beton stolerele, evitați conexiunile flexibile cu șuruburi cu coloanele. Obligațiunile orizontale ale vântului ar trebui să asigure uniunea discului de suprapunere. Utilizați oțel cu plasticitate ridicată și vâscozitate.

Anexa A. Exemple de calcul

Anexa A.

Această aplicație a discutat două exemple de calcul *:
_______________
* Student MGSU Yuriev R.V a luat parte la calcularea exemplelor.

- În primul exemplu A1, rezistența a fost luată în considerare împotriva prăbușirii progresive pentru mai multe scheme de distrugere locală a structurilor de transport ale unei secții a unei case rezidențiale de treizeci și cinci de etaje, cu o înălțime de 123,2 m. Calculul tavanului a fost efectuat Utilizarea metodei cinematice de limitare a echilibrului și a structurilor verticale - utilizând complexul software "MOMOMAKH 4.0".

- În al doilea exemplu, A2 a examinat stabilitatea împotriva prăbușirii progresive a casei multifuncționale de 74 de etaje a unui turn similar din Moscova-oraș, o înălțime de 266,4 m. Calculul structurilor pentru anumite scheme de distrugere locală a fost efectuat utilizând Lira 9.2 și complexe de instalare Snip - colaps progresiv.

Pentru ambele exemple, sunt date rezultatele calculelor anumitor scheme de distrugere locală.

A1 exemplu de calculare a clădirii rezidențiale monolitice de treizeci de fictive
Privind stabilitatea împotriva colapsului progresiv

A1.1 Datele inițiale

A1.1.1 Descrierea sistemului constructiv

Structurile de susținere ale clădirii sunt realizate în beton armat monolit. Plan podea tipică Clădirile sunt prezentate în figura A1. Constructivă clădire mixtă. Nodul de ridicare a scării formează miezul rigidității. Grosimea pereților interiori lagăr 35 cm, grosimea stâlpilor este de 40-50 cm, lungimea de stâlpii de până la 200 cm. Suprapunere și acoperire - monolit, 22 cm gros, strat protector de beton de 2,5 cm. Toate clădirile verticale Structurile sunt realizate din grad de beton greu pe compresie B45, se suprapun din clasa B25 din beton. Armarea de fundal a suprapunerii este continuu simetrică de-a lungul ambelor direcții ale axelor clădirii: fitingurile superioare sunt egale cu cele inferioare și cantități până la 12A400 cu o celulă de 30 cm. Înălțimea podelei \u003d 3,52 m. Pereții exteriori sunt montate din materiale mici delicate.

Figura A1.1 Planul etajului standard al unei clădiri rezidențiale monolitice de înaltă creștere

Figura A1.1 Planul etajului standard al unei clădiri rezidențiale monolitice de înaltă creștere

A1.1.2 Încărcare

Reglatoarele distribuite uniform distribuite la suprapunere: greutate proprie 5,5 kn / m; Greutatea podelei în apartamente 2 kn / m; Greutatea Pavei pe un balcon de 1,2 kn / m; Greutatea partițiilor în interiorul apartamentelor 1.1 kn / m; O încărcătură temporară lungă de la persoane din apartamente și pe balcoane 0.3 kn / m. Încărcare completă de încărcare uniformă: în apartamente 8.9 kn / m; Pe balcoanele de 7 kn / m. Greutatea pereților exteriori este de 11,1 kN / b. Balcoane de garduri 3.5 kn / m.

A1.1.3 Rezistența la material calculată

Scrisoarea denotă valorile care nu sunt specificate în prezentul calcul au fost adoptate de SNIP 2.03.02-84 *, Snip 52-01-2003 și SP 52-101-03 [,,].
_______________
Specifică înainte de intrarea în vigoare a reglementării tehnice relevante.

Se recomandă înregistrarea Ministerului Justiției al Rusiei.

Probabil eroarea originalului. SNIP 2.03.02-86 ar trebui citit. - Notați producătorul bazei de date.

Clasa de beton pentru rezistența la compresiune B25: 18,5 MPa;
1,55 MPa.

Clasa de beton pentru rezistența la compresiune B45: 32 MPa;
2.2 MPa.

Armatura 12A400: Rezistența la întinderea a 400 MPa;
Cântați 400 * 0.8 \u003d 320 MPa.

Purtătorii elementelor sunt determinați în conformitate cu cerințele societății în comun 52-101-03 utilizând programul "Beton armat Snip".

A1.1.4 Scheme de calcul ale distrugerii locale ipotetice

Opțiunile de aranjare a distrugerii locale ipotetice a podelei standard, discutate în prezentul exemplu, sunt prezentate în figura A1.

În înălțimea clădirii, distrugerea locală poate fi localizată pe orice etaj, deci dacă există mai multe tipuri de etaje în clădire, atunci trebuie să verificați cele mai periculoase (sau toate). În plus, este necesar să se verifice imposibilitatea prăbușirii progresive a articolelor din podelele mansardelor, tehnice și subterane. Aici, ca exemplu, cele trei scheme cele mai periculoase ale distrugerii locale a modelelor standard de podea corespunzătoare cerinței de revendicare 4.5, inclusiv trei opțiuni posibile Formarea balamalelor din plastic pentru schema 1.

A1.2 Calculul structurilor situate peste distrugerea locală, metoda cinematică a teoriei echilibrului limită

A1.2.1 Abilitatea benefică a elementelor structurale individuale

A1.2.1.1 Suprapunere

Capacitatea de îndoire de rutare a secțiunilor transversale cu consolidarea de fond de îndoire atunci când se întinde fibrele inferioare (sau superioare) în timpul îndoirii de-a lungul direcțiilor literei și a axelor digitale sunt aceleași, este determinată de \u003d 100 cm; \u003d 19,5 cm; \u003d 3,77 cm (3,3 diametrul tijei de 12 mm din clasa de oțel A400); \u003d 400 MPa, clasa de beton B25, \u003d 18,5 MPa și este egală cu 28 kN / m / m. Zona de armătură este: \u003d 3,77 * 2 / (22 * 100) * 100% \u003d 0,34%\u003e 0,25%, adică Conform revendicării 4.5 din aceste recomandări.

A1.2.2 Verificarea stabilității clădirii cu distrugerea locală a structurilor sale de susținere în conformitate cu Schema N 1

Figura A1.2 Schema 1. Mecanismul de nuntă al primului tip

Figura A1.2 Schema 1. Mecanismul de nuntă al primului tip

Se ia în considerare prăbușirea celulei structurale între axele A - B și 1-3. Thief-hoț în intersecția axelor 1 și B. este distrusă în primul rând la intersecția axelor 1 și B. Se verifică incapacitatea de a se prăbuși asupra distrugerii locale a secțiunilor de etaje și stâlpi. Deoarece stâlpul cu alte structuri verticale este conectat numai prin suprapunere, prăbușirea progresivă în acest caz rezistă la fiecare etaj numai suprapunerii, care este distrusă cu formarea de balamale de plastic și mlaștina umărului cu un pilon.

A1.2.2.1 Evaluarea posibilității mecanismului colapsului progresiv al primului tip

Schema ipotetică a colapsului progresiv este prezentată în Figura A1.2. Pilonii tuturor podelelor atârnate pe poziția "distrusă" de pe podea sunt deplasate progresiv în jos împreună cu pardoselile adiacente ale etajelor, balamalele din plastic cu întindere (în figuri sunt indicate printr-o linie solidă) și cu cea inferioară ( linia punctată) a armăturii) în suprapuneri.

Pilonul de lucru

Pilonul (secțiunea transversală 40x200 cm) este transferat progresiv fără distrugere, funcționarea forțelor interne \u003d 0. Pilon Greutate \u003d 25 * 0,4 * 2 * 3,3 \u003d 66 kN; Mișcarea verticală \u003d 1; Lucrarea forțelor externe \u003d 66 * 1 \u003d 66 kN.

Rezistența la prăbușirea suprapunerilor

Funcționarea forțelor interioare ale suprapunerii este însumată în funcție de toate cele prezentate în figura A1.2 și numere numerotate în cercurile balamalelor din plastic (\u003d 1, ... 8). Pentru fiecare balama din plastic, în cazul în care - momentul înclinat, perceput de secțiunea transversală a suprapunerii de-a lungul balamalei din plastic în cauză; - colțul plăcii plăcii; - lungimea balamalei din plastic. Pentru balamale, înclinate spre direcția axelor clădirii, unde colțul ascuțit dintre direcția balamalei și direcția axei digitale.

Pentru a standardiza calculul colțurilor suprapunerii în balamalele din plastic, format din două planuri înclinate, s-au considerat suma a două unghiuri (fiecare plan înclinat cu orizontală), cum ar fi balamalele 7 și 8. Apoi, în cazul în care - Lungimea perpendiculară pe liniile balamalei din plastic care leagă 2 punctele planului în considerare, diferența dintre mișcările care este egală cu una.



Balama 1: \u003d 28 * 2.2 \u003d 60,6 knm; \u003d 1 / 4,4 \u003d 0,22 m; \u003d 60,6 * 0,22 \u003d 13 kN;

Balamale 2: \u003d 28 * 2.2 \u003d 60,6 knm; \u003d 1 / 4,3 \u003d 0,233 m; \u003d 60,6 * 0,233 \u003d 14 kN;

Balamala 3: \u003d 28 * (COS3 + SIN3 °) * 6.7 \u003d 187 KNM; \u003d 1 / 4,3 \u003d 0,233 m; \u003d 187 * 0,233 \u003d 44 kN;

Shrap 4: \u003d 28 * (cos14 ° + SIN14 °) * 15,4 \u003d 431 knm; \u003d 1 / 4.2 \u003d 0,24 m; \u003d 431 * 0,24 \u003d 104 kN;

Shupnip 5: \u003d 28 * (cos35 ° + SIN35 °) * 9.7 \u003d 272 knm; \u003d 1 / 5,7 \u003d 0,175 m; \u003d 272 * 0,175 \u003d 48 kN;

Balamala 6: \u003d 28 * (cos45 ° + SIN45 °) * 5.8 \u003d 162 KNM; \u003d 1 / 6.3 \u003d 0,16 m; \u003d 162 * 0,16 \u003d 26 kN;

Balamale 7: \u003d 28 * (cos7 ° + SIN7 °) * 12 \u003d 336 knm; \u003d 1 / 4,5 \u003d 0,222 m; \u003d 336 * 0,222 \u003d 75 kN;

Balamala 8: \u003d 336 knm; \u003d 1 / 6,5 \u003d 0,154 m; \u003d 336 * 0,154 \u003d 52 kN;

Total OverLaid \u003d 13 + 14 + 44 + 104 + 48 + 26 + 75 + 52 \u003d 374 kN.

Forțele externe de lucru pe mișcările de suprapunere

(\u003d 1, 2, 3). , în cazul în care - au fost distribuite sarcini externe; - zona părții prăbușite a plăcii de tavan, la care se aplică aceste încărcături; - Mutarea centrului de greutate al plăcii. Valorile și sunt indicate în figura A1.2. Lucrări de forțe externe

\u003d 8,9 * (38 * 0,381 + 14,4 * 0,325 + 27,6 * 0,333) \u003d 255 kN.

Pereți exteriori (Condițional în figura A1.2, numai pe planuri)

Funcționarea forțelor interne \u003d 0.

Activitatea forțelor externe pe mișcările pereților exteriori (\u003d 1, 2). , în cazul în care - distribuite de o mulțime de încărcături externe din greutatea pereților exteriori sau garduri de balcoane; - lungimea peretelui exterior; - mișcarea verticală a centrului de severitate a peretelui exterior.

\u003d 11,1 * (5.6 * 0,5 + 4.7 * 0,5) \u003d 57 kN.

Verificarea stării generale a imposibilității educației mecanismului de prim tip

Verificarea se face în conformitate cu formula (2) a acestor recomandări

377 kN;

66 + 255 + 57 \u003d 378 kn377 kN.

Starea de stabilitate a structurilor este făcută. Prăbușirea progresivă a primului tip este imposibilă.

A1.2.2.2 Evaluarea posibilității mecanismului colapsului progresiv al celui de-al doilea tip

Schema ipotetică a colapsului progresiv este prezentată în figura A1.3. Balamalele din plastic cu întindere a fitingurilor superioare și inferioare sunt formate în tavan. Pilonii tuturor pardoselilor atârnate pe podeaua "a dispărut" sunt rotite împreună cu suprapunerea inferioară în jurul centrului de rotație instantanee la intersecția axelor B și 3, shake-ul stâlpului cu suprapunerea superioară este distrus de a tăia.

Figura A1.3 Schema 1. Mecanismul de colaps de tip al doilea

Pilonul de lucru

Pilon greutate \u003d 66 kN; Se deplasează sub centrul de greutate al pilonului \u003d 13/14 \u003d 0,93; Lucrări de forțe externe \u003d 66 * 0,93 \u003d 61 kN.

Rezistența la prăbușirea suprapunerii

Funcționarea forțelor de suprapunere interne este însumată în funcție de toate cele prezentate în figura A1.3 și filme numerotate din plastic balamale (\u003d 1, ... 4).

Pentru fiecare balama din plastic, în cazul în care - momentul înclinat, perceput de secțiunea transversală a suprapunerii de-a lungul balamalei din plastic în cauză; - colțul sacrificării plăcii.

Activitatea forțelor interne privind mișcările balamalelor din plastic:

Balamala 1: \u003d 28 * (cos24 ° + SIN24 °) * 16.3 \u003d 456 knm; \u003d 1 / 4,3 \u003d 0,233 m; \u003d 456 * 0,233 \u003d 106 kN;

Balamale 2: \u003d 28 * (cos14 ° + SIN14 °) * 15,5 \u003d 434 knm; \u003d 1 / 4,7 \u003d 0,213 m; \u003d 434 * 0,213 \u003d 92 kN;

Balamala 3: \u003d 28 * (cos6 ° + SIN6 °) * 14,2 \u003d 398 KNM; \u003d 1 / 4,5 \u003d 0,222 m; \u003d 398 * 0,222 \u003d 88 kN;

Balamale 4: \u003d 398 knm; \u003d 1/5 \u003d 0,2 m; \u003d 398 * 0,2 \u003d 80 kN

Total supralomerat: \u003d 106 + 92 + 88 + 80 \u003d 366 kN.

Lucrați forțe externe privind mișcările de suprapunere (a se vedea figura A1.3)

\u003d 8,9 * (38 * 0,34 + 29 * 0,28) \u003d 187 kN.

Pereți exteriori

Funcționarea forțelor interne \u003d 0.

Lucrarea forțelor externe \u003d 11,1 * (5.4 * 0,5 + 6 * 0,5) \u003d 61 kN.

Verificarea stării generale pentru imposibilitatea formării mecanismului de al doilea tip

Verificarea se face în conformitate cu formula (2) a acestor recomandări

366 kN (excluzând funcționarea stâlpului pe tăietură);

61 + 187 + 61 + 309 KN<366 кН.

Starea de stabilitate se face chiar și fără a lua în considerare funcționarea stâlpului la tăiere. Prăbușirea progresivă a celui de-al doilea tip este imposibilă. În acest caz, puteți repeta achiziționarea documentului utilizând butonul din dreapta.

a avut loc o eroare

Plata nu a fost finalizată din cauza erorii tehnice, numerar din contul dvs.
Nu au fost scrise. Încercați să așteptați câteva minute și să repetați din nou plata.

Introducere

Pierderea elementelor transportoare individuale ale cadrului proprietăților sale de rezistență poate duce la o includere secvențială în zona de colaps, un număr tot mai mare de structuri purtătoare - efectul "Domino" va apărea. Un colaps progresiv sau avalanche este prăbușirea construcției clădirii (sau a înălțimii pieselor sale de două sau mai multe etaje), care și-au pierdut sprijinul ca urmare a distrugerii locale a oricărei etaje. Termenul relativ este vitalitatea - capacitatea dispozitivului, structurilor, mijloacelor sau sistemelor tehnice de a-și îndeplini funcțiile principale, în ciuda daunelor dobândite sau adaptarea la noi condiții. În lumea modernă, riscul distrugerii avalanche este semnificativ, prin urmare, este nevoie de algoritmi calculați exacți, noi metode de consolidare constructivă de consolidare a cadrului transportator al clădirii, o reglementare legislativă clară a proiectării și calculului , luând în considerare posibilele efecte procedurii.

scopul de a lucra

Scopul lucrării este o revizuire a publicațiilor rusești și străine moderne referitoare la subiectul calculului cu privire la prăbușirea progresivă într-o formulare liniară și neliniară a problemei, o analiză a legislației rusești referitoare la supraviețuirea structurilor purtătoare; Detectarea cauzelor cele mai probabile ale prăbușirii progresive a clădirilor.

Cauzele colapsului progresiv

La dezvoltarea unor soluții constructive, este necesar să se ia în considerare nu numai condițiile standard de lucru ale designului, ci și eventualele situații de urgență. Colapsul progresiv poate apărea ca urmare a situațiilor de urgență sau a efectelor tehnogene împărțite în putere, deformare și coroziune.

Cauzele tehnologice posibile ale daunelor locale pot fi:

• neclară a bazei solului ca urmare a accidentelor de drenaj intern sau extern;
• inundarea teritoriilor din apele naturale;
• distrugerea unei părți din elementele structurale de la expunerea la explozii, lovituri sau supraîncărcări locale datorită încălcării regulilor de funcționare;
• distrugerea structurilor individuale ca urmare a unei reduceri semnificative a rezistenței materialelor, defectelor în construcția și acțiunea coroziunii.

Un exemplu este prăbușirea casei de pasageri cu 9 etaje pe 6 martie 1982 în Volgodonsk. Motivul prăbușirii complete a clădirii rezidențiale cu vârful mare a fost o soluție slab embosată pentru înghețarea unui pas orizontal format datorită înlocuirii barei de bază. La momentul dezghețării soluției a existat o pierdere a stabilității panoului de perete, ca rezultat al tuturor celor 9 etaje ale unor clădiri de pastele mari.

• erori realizate la etapa de proiectare (de exemplu, un vizor de 24 de tone al stației de metrou Sennaya Piața sa prăbușit la 10 iunie 1999, datorită fixării necorespunzătoare).

În toate etapele ciclului de viață al structurilor (sondaje, proiecte, construcții, operațiuni, dezasamblate), erorile pot duce la colaps progresiv.

Situațiile de urgență capabile să cauzeze o clădire asemănătoare avalanche a clădirii sunt:

• foc,
• coliziune cu construirea de vehicule sau obiecte zburătoare,
• gaze explozie.

În plus, riscul de colaps nu poate fi complet exclus datorită eterogenității forței și a altor proprietăți tehnice ale materialelor de construcție, incertitudinea cerințelor sistemului, imposibilitatea modelării sistemului ideal chiar și utilizarea tuturor posibilităților complexelor software moderne. Cele mai frecvente forme de distrugere a structurilor metalice sunt pierderea stabilității și distrugerea fragilă datorită dezvoltării necontrolate a microcracțiunii materialului. Prăbușirea progresivă a întregii structuri a podului poate începe cu un microcrack în metalul structurilor de susținere și, prin urmare, este necesar să se studieze proprietățile de rezistență ale materialelor din punct de vedere al teoriei fiabilității.

Istoria studiului colapsului progresiv

Punctul de plecare pentru progresia colapsului progresiv poate fi considerat al șaisprezecelea din mai 1968: La Londra, datorită exploziei gazului de uz casnic, casa ronană de douăzeci de tone (Point Ronan) a fost complet distrusă, vezi Figura 1 . 22 de persoane au devenit victime ale accidentului. Colapsul parțial al Punctului Ronan a condus la schimbări serioase în legislație: Primul dintre acestea a devenit al cincilea amendament la standardele de construcție (în partea a) din Kitllapse United în 1970 (colaps disproporționat). Amendamentul conținea cerințele conform cărora clădirea nu trebuie distrusă, un accident disproporționat, cu alte cuvinte, prevenind prevenirea prăbușirii progresive a clădirilor.

Figura 1. Distrugerea casei Ronan Point (Ronan Point)

Cel mai renumit caz al colapsului structural progresiv este distrugerea Centrului Comerțului Mondial din New York, care a avut loc în al unsprezecelea septembrie 2011 ca urmare a unui atac terorist. Distrugerea WTC a condus la consecințele catastrofale: 2751 de persoane au devenit victime. O coliziune deliberată cu Boeing 767-222 nu a fost primul act terorist din WTC: douăzeci și șasea februarie 1993, o explozie a unei mașini încărcate de 680 kg de explozivi a fost efectuată pe parcarea subterană a Turnului de Nord, mai mult Decât o mie de oameni au fost victime: șase au fost uciși, mai mult de o mie au fost răniți. Datorită rezistenței ridicate a cadrului clădirii, distrugerea structurilor de sprijin în 1993 nu a avut loc.

Problema colapsului progresiv nu a ocolit Rusia. În Rusia modernă, cea mai frecventă cauză a accidentelor capabile să încarce colapsul progresiv este explozia gazelor de uz casnic care a avut loc prin neglijența utilizatorilor. Deja în 2013, Gazificarea Rusiei a fost de 65,3%, și, prin urmare, pentru majoritatea caselor rezidențiale, riscul colapsului progresiv este esențial.

Exemple de astfel de accidente pot fi:

• 13 octombrie 2007 ca urmare a accidentului de pe strada Mandrykovskaya, 127 în Dnepropetrovsk - locuințe a pierdut 417 de persoane;
• La 27 februarie 2012, partea centrală a casei de nouă etaje a fost prăbușită în Astrakhan;
• La 20 decembrie 2015, strada Cosmonavtov, 47 în districtul Dzerzhinsky Volgograd - investigarea exploziei a fost prăbușirea întregii intrări a casei de nouă etaje.

În 2016, au avut loc mai mult de cinci accidente majore asociate cu explozia de gaze interne.

Cele mai mari accidente din Rusia au fost:

• distrugerea completă a două intrări centrale în casă pe stradă. Garyanova (Moscova, 1999);
• explozia gazelor de uz casnic a implicat distrugerea completă a părții de șaptesprezece etaje a casei de pe strada Dvinsky (St. Petersburg, 2 iulie 2002);
• acoperirea parcului de acoperire a apei "Parcul Tranval" (Moscova, 2004).

Mii de oameni au devenit victime ale unei astfel de catastrofe, iar aceste tragedii ar putea fi evitate.

Revizuirea documentației de reglementare rusești privind calculul colapsului progresiv

Evident, contabilizarea unei eventuale situații de urgență va implica o creștere semnificativă a costului de proiectare și construcție, deci doar câțiva dezvoltatori merg în mod voluntar. Prin urmare, este necesară o documentație clară de reglementare, reglând cu strictețe necesitatea și compoziția calculului. Majoritatea standardelor externe moderne nu se concentrează pe prevenirea distrugerii esențiale, ci pentru a asigura siguranța oamenilor și a posibilității evacuării lor în timp util.

Din păcate, în prezent, nu există practic o astfel de documentație în Rusia. Numai recomandările stricte privind compoziția și algoritmul de calcul pot preveni consecințele dezastruoase ale eventualelor situații de urgență. O varietate semnificativă de legislație rusă în domeniul construcției este lipsa documentelor clare de reglementare care reglementează proiectarea clădirilor, ținând cont de rezistența la prăbușirea progresivă și stabilirea unor cerințe pentru calcularea cadrului de construcție a transportatorului. Documentul celei mai înalte forță juridice în domeniul furnizării structurilor de construcții este Legea federală nr. 384-FZ. Articolul 16.6 aprobă necesitatea de a calcula clădirile și structurile unui nivel sporit de responsabilitate, la care, în conformitate cu codul de planificare urbană, se referă la obiecte complexe din punct de vedere tehnic, în special periculoase și unice. Lista clădirilor care trebuie calculate este cea mai completă în GOST 27751-2014. Fiabilitatea structurilor și motivelor de construcție. Dispoziții de bază (punctul 5.2.6) Calculul este necesar pentru clădirile COP-3 și CO-2, sub condiția unui grup mare de persoane a căror listă este specificată în apendicele B. Astfel, începând cu 1 iulie 2015, calculul este necesare pentru majoritatea clădirilor publice și rezidențiale.

Deși contabilizarea colapsului progresiv este necesară pentru un număr din ce în ce mai mare de clădiri, nu există încă un algoritm clar pentru calcularea, recomandările specifice pentru alegerea zonei de accidente. În mod similar, întrebările apar din selectarea numărului necesar de elemente transportoare distruse. Toate aceste aspecte sunt acoperite într-o gamă largă de recomandări pentru proiectare, emise de MNIITEP și NIOZB în anii 2000, standardele organizațiilor, dar niciunul dintre aceste documente nu are forță legislativă.

Diferența cea mai semnificativă există în domeniul calculelor cadrului de oțel pentru a asigura supraviețuirea acestora. Documentația existentă (MDS 20-2.2008; sute 36554501-024-2010) aparține numai facilităților Bolșevolnaya.

Documentația de reglementare aprobă necesitatea de a evalua supraviețuirea cadrului purtător pentru toate clădirile monolitice din beton armat (clauza 6.2.1 SP 52-103-2007), dar nu sunt date instrucțiuni metodologice, în plus față de recomandarea de a calcula metoda a elementelor finite care utilizează software-ul certificat în complexele Rusia (p. 6.3.7). Multe complexe software au un modul de calcul încorporat pentru o colaps progresiv, cu toate acestea, rezultatele de calcul nu sunt încă confirmate și necesită o justificare experimentală suplimentară. Dezvoltatorii complexelor programului SCAD și LIRA oferă tehnicile de calcul (a se vedea figura 2), cu toate acestea, precizia rezultatelor obținute nu a fost încă confirmată și necesită cercetări în această direcție.

Figura 2. Afișarea rezultatelor de calcul la utilizarea modulului SCAD "Colaps" Progressive "

• clădiri mari;
• clădiri rezidențiale de tip cadru;
• clădiri rezidențiale cu ziduri de cărămidă transportator;
• clădiri rezidențiale monolitice;
• zgârie-nori;
• bolshnaya facilități.

Aceste recomandări sunt similare în partea algoritmului pentru calcularea structurilor de construcții, diferențele semnificative apar numai în ceea ce privește recomandările privind măsurile de consolidare constructivă a cadrului, care este asociată cu diferențe semnificative în activitatea cadrului de piatră și materiale metalice . Conform tuturor actelor moderne de reglementare, este necesară doar calcularea primului grup de state limită, nu este necesară definiția mișcărilor maxime și a deformării. Selecția celor mai periculoase în punctul de vedere al distrugerii elementului este efectuată prin analizarea schemei constructive și a rezultatelor de calcul pentru mai multe opțiuni pentru o urgență. În documentația de reglementare, nu există indicații referitoare la necesitatea de a ține seama de activitatea neliniară a structurilor, ceea ce poate avea un efect puternic asupra corectitudinii rezultatelor de calcul, deoarece cu distrugerea progresivă, elementele structurale au adesea semnificative Modulul de mișcare care poate implica modificări semnificative în proiectarea structurilor. Astfel, se poate argumenta că acum în Rusia există o activitate activă privind dezvoltarea unui cadru de reglementare pentru așezările pentru colapsul progresiv, cercul clădirilor și structurilor, care necesită contabilizarea unui posibil accident, în plus, construim mai mult și mai multe clădiri înalte pentru care este construită contabilitatea de probabilitate. Colapsul asemănător avalanșelor este deosebit de important. Și, prin urmare, se poate argumenta că, pentru a obține rezultate exacte, algoritmul de calcul și software-ul vor fi îmbunătățite constant. Relevanța studiului colapsului progresiv confirmă larg răspândirea oamenilor de știință moderni pentru a asigura rezistența și supraviețuirea structurilor de construcție în condițiile efectelor procedurii, activitatea structurilor de inginerie în stadiul elastic-plastic.

Acum, în Rusia și țările CSI, instituțiile de proiect sunt angajate în această problemă ca: Mniitp, Niibz, NIS. Rezultatul multor ani de muncă al institutelor de la Mniitep și Niibz este recomandările emise în anii 2000 pentru a proteja diferitele tipuri de clădiri din colapsul asemănător avalanșelor. Specialiștii din Niracle au dezvoltat DBN B.2.2-24.2009 "Design de înaltă altitudine și clădiri civile", care conține o metodologie pentru calcularea unei clădiri înalte pentru un colaps progresiv, în Ucraina metodologia este o natură recomandare.

Prezentare generală a lucrărilor oamenilor de știință moderni care se ocupă de problema colapsului progresiv

Mulți autori studiază cadrul legislativ rus și extern. Recenzile pot fi găsite la V.Yu. Gracheva, Ta. Verchinina, A.A. Puzatkin; Zh.S. Jumagulova și A.K. STAMALIYEVA, A.V. Perermutiver și în. Oamenii de știință susțin că sunt necesare lucrări suplimentare privind cadrul de reglementare: rafinamentul și extinderea acestuia.

În plus față de institutele de cercetare, oamenii de știință individuali au contribuit imens la dezvoltarea problemei colapsului progresiv. ÎN. Diamantul a dezvoltat o clasificare a tipurilor de colaps progresiv, a dat recomandări privind algoritmul de calcul, versiunile rentabile rentabile ale clădirilor constructive; Omul de știință a explorat efectul dinamic al colapsului progresiv pe exemplul ramelor din beton armat cu mai multe etaje atunci când îndepărtează una dintre coloanele purtătoare ale primului etaj. El a sugerat o metodologie pentru calcularea coeficientului dinamism în funcție de cadrul cadrului, ceea ce permite rezolvarea problemei în producția statică.

Nu mai puțin acută decât problema reglementării legislative de calcul și de proiectare, problema abordării general acceptate a asigurării rezistenței cadrului clădirilor în timpul efectelor subclosable este utilă. Este imposibil să se precizeze cu exactitate locul aplicației și valoarea încărcăturii extreme, defecte similare imprevizibile ale instalării și fabricării structurilor de construcții, abateri ale proprietăților materialelor - toate acestea nu numai că complică modelul, dar, de asemenea, face absolut exacte calcul. În acest sens, mulți autori sunt implicați în probleme de decizii constructive care contribuie la păstrarea integrității structurale a clădirii, prognozând situațiile de urgență și consecințele acestora.

Calculul calculatorului modelului de distrugere asemănătoare cu avalanșă este complicat de imposibilitatea utilizării metodei elementului final din cauza lipsei datelor exacte privind comportamentul structurii sub colapsul progresiv și experiența suficientă a modelelor structurale structurale și a interpretării rezultatele calculelor. Sunt necesare evoluții pentru a dezvolta o metodologie îmbunătățită pentru evaluarea vulnerabilității sistemelor constructive și îmbunătățirea acestora pentru a atenua prăbușirea progresivă în diferite versiuni periculoase. Inginerii au nevoie de metode de proiectare și calcule care pot împiedica potențialul pericol al prăbușirii progresive ale clădirilor. Dezvoltarea unor astfel de metode este efectuată în mod activ de mulți oameni de știință.

În situații de urgență, materialele funcționează din stadiul deformărilor elastice și contabilizează mișcările semnificative care apar în structurile de susținere. Modulul semnificativ de deformare este capabil să implice redistribuirea încărcăturilor, ceea ce înseamnă o modificare a întregii scheme de calcul. Astfel, la calcularea prăbușirii progresive, este necesară contabilizarea neliniarităților geometrice și fizice a activității cadrului purtător al clădirii. Munca este în curs de desfășurare în acest domeniu. Îmbunătățirea constantă a echipamentelor informatice vă permite să construiți modele din ce în ce mai detaliate ale structurilor și contribuie la a deveni tot mai multă diseminare a sarcinilor în formularea neliniară. Evaluarea corectitudinii modelelor de decontare, verificarea rezultatelor calculelor calculatorului, arta interpretării rezultatelor obținute este una dintre problemele centrale ale nu numai a calculelor privind prăbușirea progresivă, ci și întreaga construcție în ansamblu. Proiectul și institutele de cercetare și dezvoltatorii de programe moderne de decontare sunt, de asemenea, implicate în aceste aspecte, ceea ce contribuie la îmbunătățirea continuă a complexelor software. Analiza posibilităților metodei elementelor finite, exemple de calcule de modele de clădiri și noi algoritmi computaționali se reflectă și în lucrările oamenilor de știință ruși și străini.

Concluzie

Datorită numărului tot mai mare de accidente care cauzează distrugerea disproporționată a clădirilor, există o nevoie de algoritmi calculați exacți, noi metode de consolidare constructivă a cadrului de construcție a cadrului transportator, o reglementare legislativă clară a proiectării și calculului, luând în considerare posibile efecte procedurii.

Lucrarea prezintă istoria apariției și dezvoltării problemei prăbușirii progresive a clădirilor, o revizuire a publicațiilor rusești și străine moderne aparținând obiectului calculului privind prăbușirea progresivă într-o formulare liniară și neliniară a problemei, a Analiza legislației ruse referitoare la supraviețuirea structurilor de transport. Au fost analizate și motivele cele mai probabile pentru prăbușirea progresivă a clădirilor.

Bibliografie:

1. Recomandări pentru prevenirea colaborării progresive a clădirilor cu dimensiuni mari. M., 1999.
2. Recomandări pentru protecția clădirilor cadru rezidențiale în situații de urgență. M., 2002.
3. Recomandări pentru protecția clădirilor rezidențiale cu pereți de cărămidă la urgențe. M., 2002.
4. Recomandări pentru protecția clădirilor rezidențiale monolitice din colaps progresiv. M., 2005.
5. Recomandări pentru protecția clădirilor înalte din colaps progresiv. M., 2006.
6. MDS 20-2.2008. Recomandări temporare pentru asigurarea siguranței structurilor de concediu mari de la colapsul asemănător avalanșelor. / FSUE "NIC" Construction ". M.: OJSC "CPP", 2008. 16 p.
7. ST-008-02495342-2009. Prevenirea prăbușirii progresive a structurilor monolitice ale clădirilor. M., 2009.
8. STO-36554501-024-2010. Asigurarea siguranței structurilor de lungă durată din colapsul asemănător avalanșelor (progresivă) în influențele de urgență. M., 2010.
9. MHSN 3.01 01. Clădiri rezidențiale. M., 2001.
10. Yu.a. Ivashchenko. Dezvoltarea avalanche a sistemelor constructive // \u200b\u200bConstrucție și arhitectură. 2013. №14. P. 2-27.
11. Diamond V.O. Rezistența la distrugerea progresivă: calcule și evenimente constructive // \u200b\u200bBulletin Nic Construction. 2009. №1. P. 179-193.
12. Diamond V.O. Rezistența la colapsul progresiv este modul de asigurare a structurilor de capital fără probleme // beton beton și consolidat - o privire asupra lucrărilor științifice viitoare ale conferinței III all-rusești (II) privind betonul beton și consolidat în șapte volume. M.: Ed. - Cercetare Națională Moscova Universitatea de Stat de Construcții din 2014. P. 13-24
13. Diamond V.O. Probleme de distrugere progresivă // Construcție și reconstrucție. 2014. №6 (56). P. 3-10.
14. Diamond V.O., Kao Zui Khu. Dinamica distrugerii progresive a cadrelor multi-etaje monolitice. M.: DRA, 2013. 128 p.
15. Diamond V.O., Kao Zui Khu. Dinamica distrugerii progresive a cadrelor multi-etaje monolitice // construcții industriale și civile. 2010. №4. P. 52-56.
16. Almazov V.O., Plotnikov A.i., Rastorguev B.S. Probleme de rezistență la construirea la distrugerea progresivă // buletinul MGSU. 2011. №2-1. P.16-20.
17. Diamond V.O. Proiectarea clădirilor cu influențe de urgență // Buletinul MGSU. 2010. №1 S. P.151-159.
18. Diamond V.O. Probleme de colaborare progresivă a obiectelor de construcție // Agenția de Informații de Afaceri Slavica. 2008. №4 (22). S.74-77.
19. Grachev V. Yu., Vertinina T. A., Puzatkin A. Distrugerea disproporționată. Compararea metodelor de calcul. Ekaterinburg: OpenWork, 2010, 81 C.
20. Ryser V.D. Teoria fiabilității în proiectarea construcțiilor. M.: DRA, 1998.
21. Rudenko d.v., rudenko v.v. Protecția clădirilor cadru din colapsul progresiv // Inginerie și Construcții Jurnal. 2009. №4. P. 38-41.
22. Jumagulova Zh.S., Stamaliev a.k. Analiza stării problemei și determinarea sarcinilor principale în calcularea unei clădiri cu cadru multi-etaj pentru distrugerea progresivă // Buletinul Kgusta. 2014. №46. P.163-167.
23. ROITMAN V.M. Raționarea protecției clădirilor înalte din distrugerea progresivă a impactului special combinat // Construcții industriale și civile moderne. 2008. T. 4.. C.11.
24. Plenev v.i. La proiectarea clădirilor cu etaje crescute, rezistente la distrugerea progresivă // Buletinul inginerilor civili. 2012. №1. P.115-116.
25. Dyakov i.m. Vitalitatea fundațiilor și rolul său în distrugerea progresivă a clădirilor și a structurilor // Construcția și siguranța tehnologică. 2013. №46. P. 68-76.
26. Domarova e.v. Metode de protecție estimate de protecție împotriva distrugerii progresive a clădirilor monolitice monolitice din beton armat // Buletinul Universității Tehnice de Stat Irkutsk. 2015..10. P. 123-130.
27. Genady P., Ivan E. Două versiuni ale colapsului WTC // Probleme de inginerie mecanică și automatizare. - 2007. №1. PP. 76-78.
28. Gothine D.N., Tkachenko Yu.G. Problema prăbușirii progresive a clădirilor cu mai multe etaje // noile idei ale noului secol: materialele conferinței științifice internaționale FAD IGU. Khabarovsk: Editura Universitatea de Stat Pacific, 2012. T. 2. P. 171-177.
29. Herisch V.I., Kolchunov V.I., Klyova N.V. Unele instrucțiuni pentru dezvoltarea teoriei vitalității sistemelor constructive de clădiri și structuri // construcții industriale și civile. 2015. №3. P. 4-11.
30. Jumagulova Zh.S., Stamaliev a.k. Evaluarea capacității de susținere a clădirilor cu mai multe etaje cu colaps progresiv // khust buletin. 2013. №1. P. 49-51.
31. Kazahov V.Yu., Sokolov I.V., Kravchenko I.N., Ivanovsky V.S. Determinarea clădirilor rezistente la explozie sub acțiunea mijloacelor obișnuite de înfrângere // Jurnalul Internațional de Cercetare Aplicată și Fundamentală. 2014. №10-2. P. 10-16.
32. Suryagin a.e. Coeficienții responsabilității elementului de tranziție a clădirii la starea limită // știință și securitate. 2011. №2 (12). P. 78-81.
33. EREMIN K.I., Matveyushkin S.A., Arrutyunyan G.a. Metode de studii experimentale ale plantelor de clădiri industriale în influențe de urgență // buletinul MGSU. 2015. Nr. 12. P. 34-46.
34. Liu J.L. Prevenirea prăbușirii progresive prin consolidarea conexiunii cu fasciculul la coloană, Partea 2: Analiza elementelor finite // Jurnalul de Cercetare a oțelului Construcții. 2010. №2. PP. 238-247.
35. Bao Y., Kunnath S.K. Simplificarea simulării progresive de colaps a structurilor de perete RC // structuri de inginerie (încorporarea revizuirii ingineriei structurale). 2010. №10. PP. 3153-3162.
36. Post Madine M. Experții susțin redenumirea prăbușirii progresive // \u200b\u200bENR. 2004. №15. P.14.
37. Domarova e.v. Evaluarea stabilității la distrugerea progresivă a clădirilor din beton armat monolitic cu etaje armate separate // MGSU Buletin. 2014. №2. P. 22-29.
38. Kravchenko G.m., Trufanova E.V., Tsurikov S.G., Lukyanov V.I. Calcularea cadrului concret al clădirii, ținând seama de expunerea de urgență în regiunea temporară // Buletinul de inginerie din Don. - 2015. T. 35. №2-1. P.44.
39. Suryagin a.e. Privind sistemul de responsabilitate a elementului de tranziție a clădirii la starea limită / / știință și securitate. 2011. №2 (12). P. 78-81.
40. Hoang Tong Khuyen, Eiji Iwasaki. O metodă aproximativă de factor de amplificare dinamică pentru calea de încărcare alternativă în redundanță și reclamă progresivă Analiza statică liniară pentru poduri de oțel // studii de caz în inginerie structurală. 2016. №6. PP. 53-62.
41. FU F. 3-D neliniar dinamic de colaps analiza de colaps al clădirilor cu cadru compozite din oțel multi-etaj - studiu parametric // structuri de inginerie (revizuire inginerie structurală de încorporare). 2010. №12. PP. 3974-3980.
42. Scott M.H., FENVES G.L. Subspatul Krylov a accelerat Algoritmul Newton: Aplicarea la Simularea de colaps progresivă dinamică a cadrelor // Jurnalul de Inginerie Structurală. 2010. №5. PP. 473-480.
43. Avetisyan l.a., Tamraysian A.g. Efectul efectului dinamic asupra capacității de transport a coloanelor din beton armat care funcționează în condiții de influențe de ardere // buletinul MGSU. 2013. №10. P. 14-23.
44. Tarasyuyan a.g., Mehralishadah A. Caracteristicile influenței timpului de vătămare locală la calcularea clădirilor pe colapsul progresiv // Buletinul inginerilor civili. 2013. №6 (41). P. 42-46.
45. Vatin N.I., Sinelnik A.S. Bolshnaya treceri pietonale deasupra capului de la un profil de oțel ușor din oțel // Construirea de clădiri și structuri unice. 2012. №1. P. 47-53.
46. Blokhina N.S. Problema contabilității neliniarității fizice la calcularea structurilor de construcții // Buletinul MGSU. 2011. №6. P. 384-387.
47. AGAPOV V.P., VASYEEV E.V. Super element al coloanei secțiunii transversale dreptunghiulare cu nonlinearitate geometrică // mgsu buletin. 2013. №6. P. 50-56.
48. Mishcheko AV, Nemirovsky Yu.V. Deformarea neliniară a elementelor de beton cu Bend // Știri ale instituțiilor de învățământ superior. Clădire. 2013. №4 (652). P. 3-12.
49. Karpenko N.I., Karpenoko S.N., Traumush V.I. Privind metodele de calculare a clădirilor și a structurilor de înaltă altitudine din betonul armat monolit pe baza detaliilor la nivelul stratului // Construcții industriale și civile. 2011. №3. P. 149-163.
50. Pinus B.I., Belloweev V.V., Grebenyuk G.I., Cosonov P.S. Modelarea nelineității fizice a tijei de oțel cu încărcare uniaxială, luând în considerare istoricul deformării // Știri ale instituțiilor de învățământ superior. Clădire. 2013. Nr. 5 (653). P. 122-128.
51. Mainyn A.i., Khorisnov L.N., Sabonnev N.A. Oscilațiile spațiale neliniare ale unei tije cu două etanșări rigide // Buletinul Universității de Stat din Ivanovo. 2010. №2. P. 63-65.
52. Agapov V.P., Vasilyev A.V. Contabilitate pentru neliniaritatea geometrică la calcularea coloanelor din beton armat de secțiune transversală dreptunghiulară prin elemente finite prin metoda elementelor finite // MGSU Buletin. 2014. №4. P. 37-43.
53. Ginchelashvili Ginchvili G. A., Bulushev S. V. oscilațiile clădirilor înalte în timpul efectelor seismice, luând în considerare neliniaritatea fizică și geometrică // Construcția: știință și educație. - 2014. №2. P. 1.
54. Savenkova M.I., Shehhenin S.V., Zakuelokina I.m. Compararea rezultatelor unei analize cu elemente finite cu rezultatele metodei de masă asimptotică în problema îndoirii elastoplastice a plăcii // buletinul MGSU. 2013. №8. P. 42-50.
55. Ulitin v.v., Poliakova Y.V. Analiza durabilității tijelor compuse, luând în considerare neliniaritatea fizică a materialului // buletinul inginerilor civili. 2010. №2. P. 65-68.
56. Mukhin d.e. Modelele matematice și algoritmii pentru studierea sustenabilității cochililor geometrici în ceea ce privește luarea în considerare a nelinearității geometrice și fizice // Buletinul inginerilor civili. 2009. №2. P. 59-61.
57. Sybis M., Smoczkiewicz-Wojciechowskie A., Szymczak-Graczyk A. Impactul inversiunii matricei asupra complexității metodei elementelor finite // Știința Tu Progress Transport. 2016. №2 (62). PP. 190-199.
58. Lalina V.V., Rybakov V.A., Morozov S.A. Studiul elementelor finite pentru calcularea sistemelor de tijă cu pereți subțiri // Inginerie și Construcții Jurnal. 2012. №1. P. 53-73.
59. Pererelmuter a.v. Colapsul și metodologia progresivă pentru proiectarea structurilor (îmbunătățirea documentelor de reglementare). №6 "Construcție rezistentă seismică. Siguranța facilităților. " 2004.
60. Pererelmuter a.v. La calculele pentru colapsul progresiv // buletinul MGSU. 2008. №1. P. 119-129.
61. Pererinelmuter A.V., Kriksunov E.Z., Mosina N.V. Implementarea calculului clădirilor rezidențiale monolitice la prăbușirea progresivă (avalanche-asemănătoare) în complexul de calcul a Oficiului SCAD. Magazine de inginerie și construcții, # 2, 2009.
62. Rabinovich i.m. Elementele de bază ale calculului dinamic al structurilor asupra acțiunii forțelor instantanee sau pe termen scurt. - M.-L.: Stroyzdat drogstroy, 1945. 83 p.
63. SINITSIN A.P. Calcularea structurilor bazate pe teoria riscurilor. M.: Stroyzdat, 1985. 304 p.
64. Kudishin yu.i., drobot d.yu. Metode de calculare a structurilor de construcții pe unitate vitalitate. M.: 2009.
65. Silențios M., Caidrine I. Calculul structurilor de beton armat în scenă din plastic. M.: Stroyzdat 1976. 195 p.
66. Popov N.N., Rastorguev B.S. Calcularea desenelor structurilor speciale. M.: Stroyzdat 1990. 207 p.
67. Popov N.N., Rastorguev B.S. Probleme de calcul și proiectare a structurilor speciale. M.: Stroyzdat 1980. 190 p.
68. Goncharov a.a. Elementele de beton armat sugerat cu armătură indirectă cu încărcare dinamică pe termen scurt: autor. insulta. Kand.tehn. Nauk. M., 1988. 16 p.
69. Trekin N.N. Capacitatea de transport a coloanelor, întărită de oțel cu rezistență ridicată, cu efecte dinamice: Diss. Kand.tehn. Nauk. M., 1987. 150 s.
70. Bazhenov Yu. M. Beton sub încărcarea dinamică. M.: Stroyzdat, 1970. 272 \u200b\u200bp.
71. Kotlyarevsky v.a. Efectul efectelor de mare viteză asupra comportamentului structurilor încărcate impulsiv // beton și beton armat, 1978, nr. 10. P. 31-34.
72. Xianzhong Zhaoa, Shen Yanb, Chena Yiyi. Compararea rezistenței la colaps progresivă a cupolelor lattice cu un singur strat sub sarcini diferite // Jurnalul de Cercetare a oțelului constructor. 2017. №129. PP. 204-214.
73. Yang Ding, Xiaran Song, Hai-Tao Zhu. Probabilistică progresivă Analiza sistemelor de podea compozite din beton din oțel // Jurnalul de Cercetare a oțelului constructor. 2017. №129. PP. 129-140.
74. Amir Hossein Arshian, Guido Morgenthal. Analiza tridimensională de colaps progresivă a structurilor cadrelor din beton armat supus eliminării coloanei secvențiale // structuri de inginerie. 2017. №132. PP. 87-97.
75. Feng Miaoa, Michel Ghosn. Analiza de colaps progresivă bazată pe fiabilitate a podurilor autostrăzilor // siguranță structurală. 2016. №63. PP. 33-46.
76. Akbar Pirmoz, min (max) Liu. Modelarea elementelor finite și analiza capacităților a cadrelor de oțel după tensionate împotriva prăbușirii progresive // \u200b\u200bstructurile de inginerie. 2016. №126. PP. 446-456.
77. X.S. Chenga, G. Zhenga, Y. Diaoa, T.M. Huanga, C.H. Denenda, y.w. Leia, H.Z. Zhou. Studiul mecanismului de colaps progresiv al săpăturilor reținute de grămezi contigue contigue // Analiza eșecului de inginerie. 2016. №72. PP. 73-78.
78. Peiqi Rena, Yi Lia, Xinzheng Lub, Hong Guanc, Yulong Zhou. Investigarea experimentală a rezistenței la prăbușirea progresivă a substructurilor de fascicule de beton armat cu o singură direcție sub un scenariu de eliminare a coloanei medii // structuri de inginerie. 2016. №118. PP. 28-40.
79. Chang Hong Chena, Yan Fei Zhua, Yao Yaoa, Ying Huangb, Xu lung. O metodă de evaluare pentru a prezice rezistența la colaps progresivă a structurilor cadrelor din oțel // Jurnalul de Cercetare a oțelului constructor. 2016. №122. PP. 238-250.
80. S. Gerasimidisa, J. Sideri. O nouă metodă de daune parțială pentru analiza de colaps progresivă a cadrelor oțel // Jurnalul de Cercetare Oțelului Constructional. 2016. №119. PP. 233-245.
81. Qiuni Fua, Bo Yanga, Ying Hua, Gang Xionga, Shidong Nieea, Weifu Zhanga, Guoxin Daia. Analizele dinamice ale articulațiilor de oțel cu unghiuri cu șurub împotriva colapsului progresiv bazat pe modelul bazat pe componente // Jurnalul de Cercetare Steel Construcții. 2016. №117. PP. 161-174.
82. Vinogradova T.N. Efectul pensionării structurilor de fascicul de beton armat în timpul efectelor dinamice pe termen scurt. Autor. insulta. Kand.tehn. Nauk. M., 1977. 20 s.
83. RZHESHCENN A.R. Coloane sub influența pulsului lateral // Studiu privind mecanica construcțiilor. M.: Gosstroyisdat, 1962. P. 6-22.
84. Snodko n.k. Stabilitatea sistemelor de tijă în regiunea elastică-plastic. L.: Stroyzdat, 1968. 248 p.
85. Circassians G. N. Metode și modele pentru evaluarea supraviețuibilității sistemelor complexe. Cunoștințe 1987. 116 p.
86. Berlinov M.V., Makarenko E.a. Calcularea structurilor de beton armat prin metoda elementelor finite, luând în considerare descrierea reală a proceselor fizice existente // buletinul MGSU. 2013. №11. P. 26-33.
87. Berlinov M.V., Makarenko E.a. Privind aplicarea metodei elementelor finite suplimentare în practica de inginerie // Construcția industrială Playdan. 2013. №11. P. 46-49.
88. Ermakova a.v. Metoda de elemente finite suplimentare pentru calcularea structurilor din beton armat asupra stărilor limită. M.: Fizmatlit, 2007. 125 p.
89. Golovanov A.i., Tyuleeva O.N., Shigabutdinov a.f. Metoda elementului finit în statica și dinamica structurilor cu pereți subțiri. M.: FIZMATLIT, 2006. 391 p.
90. Nguyen van tine, Kazharsky V.V. Calculul structurilor de beton armat Rod, luând în considerare lucrările ineliste prin metoda elementelor finite // Buletinul Universității Tehnice de Stat Irkutsk. 2014. №5 (88). P. 107-114.
91. Lavygin D.S., Leontiev v.l. Algoritmul metodei mixte de elemente finite de rezolvare a problemelor teoriei tijelor // Construcția rezistentă la suferință. Siguranța structurilor. 2013. №4. P. 43.
92. Gasenko l.v. Studiul modelelor multistrat elastice pentru calcularea acoperirii rutiere a căilor de ciclism prin elemente finite prin metoda elementelor finite // Oaspeții de la Binnitsky jumătate Atehnică Istanl. 2015. №4 (121). P. 20-24.
93. Cârlig a.g., Soldatov K.I. Calcularea frecvențelor oscilațiilor libere ale podurilor arcuite metalice prin metoda elementelor finite // Știință a transportului de progres. 2007. №15. P. 194-199.
94. Nodomov D.N., Kalantarbekov I. Analiza de combatere a metodelor de deformări concentrate și a elementelor finite // Știri ale Academiei de Științe a Republicii Tadjikistan. Departamentul de științe fizice și matematice, chimice, geologice și tehnice. 2015. №1 (158). P. 84-92.
95. Morgun A.S., Popov V.A., Matty I.N. Diagnosticând o stare de stres-tulpină a unei clădiri monolitice cadru prin metodele elementelor finite și limită // Oaspeții lui Binnitsky jumătate Atehnică Istanl. 2007. №6 (75). P. 21-24.
96. Ignatiev A.V., Simon E.V. Studiul stabilității și al comportamentului de bază al fermei Mises, conform metodei elementelor finite sub forma unei metode mixte clasice // Buletin al Universității de arhitectură și de construcție a statului Volgograd. Seria: Construcții și arhitectură. 2014. №38. P. 94-101.
97. Ignatiev A.V., Ignatiev v.a. Calcularea sistemelor de articulație plană neliniară geometară în conformitate cu metoda elementului finit sub forma unei metode mixte clasice // Buletinul Universității de Arhitecturală și Construcții de Stat Volgograd. Seria: Construcții și arhitectură. 2013. №34 (53). P. 82-89.
98. Lublinsky V.A., Shirlova O.V. Calcularea sistemelor de transport de clădiri pe un model discret-continuu și un model bazat pe metoda elementelor finite // Procedura de la Universitatea de Stat Bratsky, seria: științe naturale și inginerie. 2009. №2. Pp. 171-176.
99. Gorinin G.L., Vlasko a.f. Modelarea matematică a macrocomenzilor mecanice de materiale armate de laturi periodice // Probleme moderne de știință și educație. 2014. №6. P. 1717.

În cadrul Departamentului de Planificare și Arhitectură a Ministerului Construcțiilor și Locuinței și Serviciilor Comunale ale Federației Ruse, în cadrul competenței, o scrisoare a fost revizuită cu privire la cerințele documentelor de reglementare și tehnice, iar următoarele sunt raportate următoarele.

Termenul "structuri de transport" este practic utilizat în documentele de reglementare, deoarece definiția structurilor de transport este dată în manualele de construcție și este de înțeles pentru fiecare designer. Definiția capacității de susținere se stabilește numai în Regulile de examinare a structurilor de sprijin ale clădirilor și structurilor "(denumită în continuare - SP 13-102-2003), care nu este în prezent documente de standardizare actuale. Potrivit SP 13-102-2003 * Structurile purtătoare construiesc structuri care percep sarcini operaționale și expunerea și asigurarea stabilității spațiale a clădirii.

În conformitate cu prevederile GOST 27751-2014, fiabilitatea structurilor și a bazelor de construcții. Principalele prevederi "Calculul colapsului progresiv se efectuează pentru clădirile și structurile clasei CS-3, precum și (în mod voluntar) de clădiri și structuri ale clasei CS-2.

Cerința de a calcula prăbușirea progresivă a tuturor clădirilor de producție stabilite la punctul 5.1 din SP 56.13330.2011 "Snip 31-03-2001" clădiri de producție "(denumită în continuare - SP 56.13330.2011) este redundantă și contrară Legii federale nr. 384 -Fz "Reglementări tehnice privind siguranța clădirilor și a structurilor. Această cerință va fi corectată în 2018 făcând o modificare a SP 56.13330.2011.

În 2017, JV 296.1325800.2017 "Clădiri și structuri. Impacturi speciale "(denumită în continuare - SP 296.1325800.2017), care intră în vigoare la 3 februarie 2018 pentru aplicarea pe bază de voluntariat. În această săgeată, se indică faptul că, la proiectarea structurilor, ar trebui dezvoltate scenarii de punere în aplicare a celor mai periculoase așezări de urgență și s-au dezvoltat strategii pentru a preveni colavarea progresivă a colaborării cu distrugerea locală a structurii. Fiecare scenariu corespunde unei combinații speciale separate de încărcături și, în conformitate cu instrucțiunile SP 20.13330.2011 "SNIP 2.01.07-85 *" încărcături și impact "(denumită în continuare - SP 20.13330), ar trebui să includă una dintre cele normalizate ( Proiect) Impacturi speciale sau o variantă a distrugerii locale a structurilor de transport pentru impacturi speciale de urgență. Lista scenariilor de decontare de urgență și a efectelor lor speciale corespunzătoare sunt stabilite de client în sarcina de proiectare în coordonare cu proiector general.

Pentru fiecare scenariu, trebuie determinate elementele de lagăr, eșecul care implică prăbușirea progresivă a întregului sistem structural. În acest scop, este necesar să se analizeze proiectarea structurii sub acțiunea de combinații speciale de încărcături, în conformitate cu instrucțiunile SP 20.13330.

La punctul 5.11, SP 296.1325800.2017 sunt indicate condițiile în care se iau în considerare expunerile de urgență:

A dezvoltat condiții tehnice speciale pentru proiectarea structurii;

Suportul științific și tehnic a fost efectuat în toate etapele de proiectare și construcție a structurii, precum și fabricarea acestor elemente;

Calculul structurilor privind acțiunea de proiectare (normalizată) Impacturi speciale specificate în asociația mixtă 296.1325800.2017, sarcina de proiectare și documentele de reglementare existente;

Au fost introduși coeficienți suplimentari de condiții de muncă, scăzând rezistențele calculate ale acestor elemente și nodurile atașării acestora (pentru instalațiile Bolșevolnaya, coeficienții suplimentari specificați ai lucrării sunt prezentați în aplicația în asociația mixtă specificată);

Au avut loc evenimente organizaționale, inclusiv în conformitate cu SP 132.13330.2011 "Asigurarea protecției antiteroriste a clădirilor și a structurilor. Cerințe generale de proiectare "și convenite cu clientul (a se vedea apendicele M a Codului specificat de reguli).

Sprijinul științific și tehnic este realizat de organizația (organizațiile), altele decât cele care dezvoltă documentația de proiect. Sprijinul științific și tehnic ar trebui să efectueze organizații (de obicei, cercetări) cu experiență în zonele relevante și baza experimentală necesară.

Prezentare generală a documentului

O explicație este dată cu privire la aplicarea documentelor de reglementare și tehnice atunci când se califică structurile de sprijin. În special, se observă următoarele.

Termenul "structuri de transport" este practic utilizat în documentele de reglementare, deoarece definiția este dată în manualele de construcție și este de înțeles pentru fiecare designer. Definiția conceptului de "capacitate de lagăr" este dată.

În conformitate cu prevederile GOST 27751-2014, fiabilitatea structurilor și motivelor de construcție. Dispozițiile de bază "Calculul unui colaps progresiv se efectuează pentru clădirile și structurile clasei COP-3, precum și (pe bază voluntară) de clădiri și structuri ale clasei CS-2.

În 2017, JV 296.1325800.2017 "Clădiri și construcții. Impacturi speciale", care intră în vigoare la 3 februarie 2018 pentru o bază voluntară. La proiectarea structurilor, ar trebui dezvoltate scenarii de implementare a celor mai periculoase situații de decontare de urgență pentru a preveni colaborarea progresivă a colaborării cu distrugerea locală a structurii. Fiecare script corespunde unei combinații speciale separate de încărcături. Lista scenariilor de decontare de urgență și a efectelor lor speciale corespunzătoare sunt stabilite de client în sarcina de proiectare în coordonare cu proiector general.

A corectat procedura de sprijin științific și tehnic al muncii.

Tsnipromzdaniya mniitp.

Organizația standard

Prevenirea
Progresiv
Colageli de beton armate
Structuri monolitice
Clădiri

Proiectare și calcul

STO-008-02495342-2009.

Moscova

2009

Prefaţă

Obiectivele și principiile standardizării în Federația Rusă sunt stabilite prin Legea federală din 27 decembrie 2002 nr. 184-FZ "privind reglementarea tehnică", iar regulile privind dezvoltarea și aplicarea - GOST R 1.4-2004 "Standardizarea în Federația Rusă. Standardele organizației. General. "

Informații despre standard

1. Dezvoltat și trimis de grupul de lucru ca parte a: D.T.N., prof. GRANV V.V., ING. Kelasyev n.g., ing. Rosenbluma A.ya. - Șeful subiectului (OJSC Tsnipromzdania), ING. Shapiro G.I. (Întreprinderea unitară unitară "MNEITP"), D.T., Prof. Zalleov A.S.

3. Aprobat și comandat de Ordinul directorului general al OJSC Tsnipromzdaniy din data de 7 septembrie 2009 nr. 20.

4. A introdus pentru prima dată

dingresit

STO-008-02495342-2009.

Organizația standard

Prevenirea prăbușirii progresive
Construcții monolitice din beton armat

Proiectare și calcul

Data administrației - 09.09.2009

Introducere

Colaps progresiv (colaps progresiv. ) Indică distrugerea consistentă a structurilor de construcție ale clădirii (structurilor), datorită daunelor locale inițiale a elementelor structurale individuale și conducând la prăbușirea întregii clădiri sau a părții sale semnificative.

Deteriorarea locală inițială a elementelor structurale ale clădirii este posibilă cu situații de urgență (explozii de gaze, atacuri teroriste, vehicule, defecte, construcții, construcții sau reconstrucție etc.), care nu sunt prevăzute de condițiile de funcționare normală a clădirii.

În sistemul transportator al clădirii, distrugerea este permisă în caz de urgență a purtătorilor individuali de elemente structurale, dar aceste distrugeri nu ar trebui să ducă la prăbușirea progresivă, adică Distrugerea elementelor structurale adiacente la care este transmisă sarcina, elementele anterioare percepute distruse ca urmare a unei situații de urgență.

La elaborarea standardului, prevederile SNIP 2.01.07-85 * "încărcături și impact" (Ed. 2003), SNIP 52-01-03 "beton și structuri din beton armat. Dispoziții de bază ", SP 52-101-2003" Structuri concrete și consolidate fără tensiune de fitinguri "și str. 3655.4501-014-2008" Fiabilitatea structurilor și motivelor de construcție. Dispoziții de bază. "

1 zonă de utilizare

1.1 Prezentul standard standard stabilește regulile pentru proiectarea structurilor monolitice concrete ale clădirilor rezidențiale, publice și industriale care urmează să fie protejate de colapsul progresiv în situații de urgență.

1.2 la obiectele a căror distrugere poate duce la mari pierderi sociale, de mediu și economice și la proiectarea pe care trebuie să se asigure colapsul progresiv:

a) construirea înălțimii rezidențiale de peste 10 etaje;

b) clădiri publice * cu o reședință de 200 de persoane. și mai simultan în blocul limitat de cusăturile de deformare, inclusiv:

Numire educațională;

Servicii de sănătate și sociale;

Service (comerț, alimentație, servicii interne și comunale, comunicare, transport, serviciu sanitar);

Activități culturale și de agrement și ritualuri religioase (educație fizică și sport, organizații culturale și educaționale și religioase, organizații spectaculoase și de agrement și de divertisment);

Administrative etc. Numiri (organisme de conducere ale Federației Ruse, subiecte ale Federației Ruse și Autoguvernare locală, birouri, arhive, cercetare, proiectare și organizații de proiectare, credit și instituții financiare, instituții juridice judiciare și procuratură, editorială și publicare organizații);

Pentru șederea temporară (hoteluri, sanatoriile, pensiuni, etc.).

c) clădirile de producție și auxiliare cu o reședință de 200 de persoane. Și mai simultan în blocul limitat de cusăturile de deformare.

*) Clasificarea clădirilor publice în acest scop este dată în Snip 2.08.02-89 * "Clădiri și structuri publice" și Snip 31-05-2003 "Clădiri administrative publice".

1.3 Obiectele de sprijin pentru viață ale orașelor și așezărilor, precum și obiectele unice, deosebit de periculoase, din punct de vedere tehnic și unice **) ar trebui proiectate în conformitate cu specificațiile speciale.

**) Clasificarea unor obiecte deosebit de periculoase, complexe și unice este dată Codului de planificare a orașului al Federației Ruse, Art. 48 1.

1.4 În ceea ce privește un obiect specific, cerința de prevenire a colapsului progresiv în situații de urgență se face în conformitate cu atribuirea de proiectare convenită în modul prescris și aprobat de către Client și / sau Investitor.

2 Termeni și definiții

2.1 Colapsul progresiv - distrugerea secvențială a structurilor de sprijin ale clădirii (structurilor), datorită daunelor locale inițiale a elementelor structurale individuale și a conduce la prăbușirea întregii clădiri sau a părții sale semnificative (două sau mai multe spioni și două sau mai multe etaje).

2.2 Funcționarea normală a clădirii - funcționarea în conformitate cu condițiile prevăzute de Snip 2.01.07-85 și Snip 52-01-03.

2.3 Sistemul de construcție constructiv primar - un sistem adoptat pentru condițiile de funcționare normală a clădirii.

2.4 Sistemul de proiectare secundar al clădirii este un sistem constructiv primar, modificat prin excluderea unui element structural vertical (coloane, pilaștri, secțiuni ale peretelui) într-un singur etaj.

3 prevederi de bază

3.1 Sistemul structural al clădirii nu ar trebui să facă obiectul unui colaps progresiv în cazul distrugerii locale a elementelor structurale individuale în situații de urgență care nu sunt prevăzute în condițiile funcționării normale a clădirii. Aceasta înseamnă că, cu o combinație specială de încărcături, este permisă distrugerea locală a elementelor individuale ale sistemului de construcție structurală, dar aceste distrugere nu ar trebui să conducă la distrugerea altor elemente structurale ale sistemului structural schimbat (secundar).

3.2 Ar trebui să se prevadă prevenirea colapsului progresiv al clădirii:

O soluție rațională de planificare constructivă a clădirii, ținând seama de probabilitatea unei situații de urgență;

Măsuri constructive care sporesc intimitatea statică a sistemului;

Utilizarea de soluții constructive pentru a asigura dezvoltarea elementelor structurale și a compușilor lor de deformări din plastic (inelastic);

Rezistența necesară a elementelor structurale contabile și rezistența sistemului pentru condițiile de funcționare normală a clădirii și pentru cazurile de distrugere locală a elementelor structurale individuale ale clădirii.

3.3 La proiectarea unei clădiri, împreună cu calcule pentru funcționarea normală, ar trebui să fie:

Calculele statice ale sistemelor structurale modificate ale clădirii au fost produse cu elemente constructive (sisteme constructive secundare) și, în consecință, schemele de calcul modificate pentru acțiunea unei combinații speciale de încărcături. Calculul bazelor trebuie efectuat numai pe capacitatea de susținere a condițiilor prevăzute la punctul 2.3. Snip 2.02.01-83 *;

Rezervele stabilității sistemelor structurale secundare sunt stabilite și în insuficiența lor, dimensiunile secțiunii elementelor sau o soluție de planificare constructivă a clădirii sunt crescute;

Definit împreună cu rezultatele calculului pentru condițiile de funcționare normală, clasa necesară de beton și armarea elementelor structurale.

3.4 Ca o distrugere locală ipotetică, distrugerea ar trebui luată în considerare în cadrul unui etaj al clădirii, alternativ (fiecare) coloană (pilă) sau o porțiune limitată a pereților.

3.5 Condițiile de asigurare a prăbușirii progresive a sistemelor secundare de construcție structurale sunt:

Nelegate în elementele structurale ale valorilor forței (tensiunile) definite cu valorile sarcinilor software, cu privire la eforturile (tensiunile) în ele, determinate cu valorile limită ale caracteristicilor materialelor care utilizează coeficienți de fiabilitate adecvați;

Neasigurarea reducerii sistemului de stabilitate a sistemului în raport cu raportul dintre durabilitate γ S \u003d 1.3.

În acest caz, coeficientul de fiabilitate prin responsabilitate ar trebui să fie luat egal γ N \u003d 1.0, dacă nu se prevede altfel în sarcina de proiectare.

Deplasarea, crăparea și deformarea elementelor nu sunt limitate.

4 soluții de planificare constructivă

Soluția rațională de planificare constructivă a clădirii în ceea ce privește prevenirea progresiei colapsului progresiv este un sistem constructiv, asigurând la eliminarea unui element structural separat (orice) vertical al clădirii, conversia structurilor peste elementul pensionar în Sistemul "suspendat" capabil să treacă sarcina pe structurile verticale conservate.

Pentru a crea un astfel de sistem constructiv ar trebui să fie furnizate:

Conjugarea monolitică a modelelor de suprapunere cu structuri verticale din beton armat (coloane, pilaștri, pereți exteriori și interiori, garduri de scară, mine de ventilație etc.);

Curele monolitice din beton armat în jurul perimetrului suprapunerii, combinate cu structuri suprapuse și efectuarea funcțiilor jumperii suponici;

Parapete monolitice din beton armate combinate cu design de acoperire;

Pereți de beton armat în etajele superioare ale clădirii sau grinzilor din beton armat în acoperire, combinând coloanele (pilaștrii) între ei și cu alte structuri de beton armat vertical (pereți, scări de scară, mine de ventilație etc.);

Operațiile în pereții din beton armat nu se află pe întreaga înălțime a podelei, lăsând, de regulă, parcelele pereților surzi deasupra deschiderilor.

5 încărcături

5.1 Calculul sistemelor constructive secundare de prevenire a colapsului progresiv ar trebui să se efectueze pe o combinație specială de încărcături, inclusiv valorile de reglare a sarcinilor de timp constante și lungi, cu un coeficient combinat egal Ψ = 1,0.

5.2 Pentru sarcini permanente, greutatea structurilor de beton armate purtător trebuie atribuită, greutatea părților de construcție (podea, partiții, tavane suspendate și comunicații, pereți articulați și auto-susținere etc.) și presiunea laterală asupra greutății solul și greutatea suprafeței drumului și a trotuarelor.

5.3 la sarcinile temporare pe termen lung ar trebui să fie atribuite:

Reducerea încărcăturilor de la oameni și echipamente din tabel. 3 Snip 2.01.07-85 *;

35% din sarcina de reglementare totală din vehicule;

50% încărcare standard standard de zăpadă.

5.4 Toate încărcăturile trebuie considerate statice cu un coeficient de fiabilitate pentru încărcare γ F. = 1,0.

6 Caracteristicile betonului și întăririi

6.1 La calcularea elementelor structurale din beton armat pentru a preveni colapsul progresiv trebuie luat:

a) valorile calculate ale rezistenței la beton la compresia axială egală cu valorile lor de reglementare înmulțite pentru structurile betonate într-o poziție verticală la coeficientul condițiilor de lucru γ B. 3 = 0,9;

b) valorile calculate ale rezistenței la beton la întinderea axială utilizată la calcularea forțelor transversale și acțiunea locală a încărcăturilor egale cu valorile lor de reglementare împărțite la coeficientul de fiabilitate prin beton γ N. = 1,15;

c) valorile calculate ale rezistenței structurilor de armare longitudinale de întindere egală cu valorile lor de reglementare;

d) valorile calculate ale rezistenței armăturii longitudinale a modelelor de compresie egale cu valorile de reglementare ale rezistenței la întindere, cu excepția armăturii de clasă A500 pentru care R S. \u003d 469 MPa (4700 kgf / cm2) și fitinguri de clasă în 500 pentru care R S. \u003d 430 MPa (4400 kgf / cm2);

e) valorile calculate ale rezistenței fitingurilor transversale pentru structurile de tracțiune egale cu valorile lor de reglementare înmulțite cu coeficientul de condiții de lucru γ S. 1 = 0,8;

e) valorile de reglementare ale rezistenței betonului și a armăturii, precum și valorile modulului de armareE S. și modulul inițial al elasticității betonuluiE b SP 52-101-2003.

7 Calculul

7.1 Calculul sistemelor structurale secundare ale clădirii pentru a preveni prăbușirea progresivă ar trebui să fie efectuată separat pentru fiecare distrugere locală.

Este permisă calcularea numai a celor mai periculoase cazuri de distrugere, care pot fi schemele cu distrugerea elementelor structurale la nivel vertical alternativ:

a) având cea mai mare zonă de marfă;

b) situate la marginea suprapunerii;

c) situată în colț,

și să difuzeze rezultatele acestor calcule la alte secțiuni ale sistemului structural.

7.2 Ca un inițial, schema de calcul este adoptată, adoptată la calcularea sistemului principal de construcție structurală pentru condițiile de funcționare normală și transformarea acestuia într-un sistem secundar prin eliminarea elementelor structurale la nivel vertical alternativ pentru cele mai periculoase cazuri de distrugere. Se recomandă includerea elementelor structurale, de obicei nu luate în considerare la calcularea sistemului primar.

7.3 Ca o structură de susținere verticală exclasă, trebuie luată o coloană (stâlp) sau o porțiune de pereți intersectați sau adiacenți la rulmenți. Lungimea totală a acestor părți ale pereților este numărată din locul intersecției sau reglarea la cea mai apropiată deschidere din fiecare perete sau pentru a conjuga cu un perete de altă direcție, dar nu mai mult de 7 m.

7.4 Proiectele de sistem verticale ar trebui considerate rigid ciudate la nivelul fundațiilor.

7.5 Sistemele secundare de calcul static trebuie făcute ca un sistem elastic pentru complexe de software certificate (SCAD, LIRA, STARK - ES etc.), ținând cont de nelinearitatea geometrică și fizică. Este permisă calcularea numai a nelinearității geometrice.

La calcularea, luând în considerare neliniaritatea geometrică și fizică, rigiditatea secțiunilor transversale ale elementelor structurale trebuie luată în conformitate cu instrucțiunile SP 52-101-2003, luând în considerare durata valabilității încărcăturilor și prezența sau absența fisurilor.

La calcularea, luând în considerare numai neliniaritatea geometrică, rigiditatea secțiunilor transversale B a elementelor structurale trebuie determinată ca produs al modulului proporționalitate E pr. La momentul inerției secțiunii de beton armat J B..

Modulul proporționalității E pr. Ar trebui să luați:

la determinarea eforturilor - E pr. = 0,6E b E pr. = E b pentru elemente verticale;

La calcularea durabilității - E pr. = 0,4E b pentru elemente orizontale și E pr. = 0,6E b Pentru elemente verticale

7.6 Calculul secțiunilor transversale ale elementelor structurale ar trebui să se facă în conformitate cu beneficiul eforturilor definite ca urmare a calculului static prin acceptarea acestora pe termen scurt.

7.7 Ca urmare a calculării sistemelor constructive primare și secundare, se determină eforturile (tensiunea) în elementele structurale, clasa de beton rezultată și consolidarea elementelor și nodurilor conjugelor lor sunt atribuite și marja de stabilitate a cadrului a cadrului este stabilit și în timpul insuficienței sale, mărimea secțiunilor elementelor sau soluția de proiectare a clădirii crește.

8 cerințe constructive

8.1 Construcția de elemente și conjugațiile lor trebuie făcute în conformitate cu beneficiul și SP 52-103-2007.

8.2 Clasa de beton și consolidarea elementelor structurale trebuie prescrisă la cea mai mare comparație a calculelor pentru condițiile de funcționare normală a clădirii și pentru a preveni prăbușirea progresivă.

8.3 La consolidarea elementelor structurale, ar trebui acordată o atenție deosebită fiabilității ancorei armăturii, în special în locurile intersecțiilor elementelor structurale. Lungimile ancorarii și suprapunerii tijelor de armare ar trebui crescute cu 20% față de software-ul necesar.

8.4 Fitingurile longitudinale ale elementelor structurale trebuie să fie continue. Zona secțiunii transversale a armăturii longitudinale (separat inferioară și separată de sus) plăcile de fierbere a suprapunerilor și grinzile de suprapuneri ale fasciculului trebuie să fie cel puțin μ S, min \u003d 0,2% din secțiunea transversală a elementului.

8.5 Armarea longitudinală a elementelor structurale verticale ar trebui să perceapă forța de întindere a cel puțin 10 kN (1 TC) pentru fiecare metru pătrat al zonei de încărcare a acestui element structural.

Un exemplu de calcul al cadrului clădirii pentru a preveni prăbușirea progresivă *)

*) Compilator ing. A.P. Chernomaz.

Construirea unui complex de birouri hotelier de o podea variabilă. Cel mai mare număr de etaje de suprafață 14, subteran - 1. Dimensiunea maximă în termeni de 47,5 × 39,8 m. Situată în regiunea Moscova. Districtul Wind.IB, zona de zăpadă III.

Cadrul de construcție cu un miez central de ridicare a scării și a două celule scară laterală. Forța, stabilitatea și rigiditatea cadrului clădirii este asigurată de discurile suprapuse și de sistemul de coloane și pereți încorporați în fundație.

Grila principală a coloanei este de 7,5 × 7,2 m. Secțiuni încrucișate pătrate coloane de la 400 × 400 la 700 × 700 mm. Suprapunerea unei grosimi incorecte de 200 mm cu capitale.

Design-uri de cadru (coloane, suprapunere), fundații, scări, pereți de scări, ascensor și mine de comunicare, pereți exteriori de podele subterane și xi (tehnice), parțial, pereții interiori sunt pereți de beton armat monolit. Clasa de beton B30, Fitinguri de lucru longitudinale Clasa A500C.

Pentru a preveni prăbușirea progresivă în situații de urgență, sunt furnizate elemente structurale speciale (pereți din beton armat în jurul perimetrului tehnicXi. podea, perete pe axa 11 începând cuXII. podea și acoperire, peretele de-a lungul axei 1 începând cuX. Podelele și stratul de acoperire), asigurându-se împreună cu elementele structurale necesare pentru funcționarea clădirii în timpul funcționării normale, conversia structurilor în sistemul "suspendat" peste coloanele ipotetic găzduite pe perimetrul clădirii și, parțial, media . Zonele din jurul coloanelor medii care nu se transformă în sisteme "suspendate" în timpul distrugerii acestor coloane în cazul unui impact de urgență, dacă este necesar, armat (vezi mai jos).

Schema de proiectare a clădirii a fost adoptată ca un sistem spațial din coloane și pereți încorporați în fundație, combinat cu suprapuneri și scări (). Calculul se face în conformitate cu pachetul softwareSCAD Office 11.3.

În ceea ce privește răspunderea, clădirea este legată de nivelul I-MU (ridicat). Coeficientul de fiabilitate este responsabil să fie luat egal γ N.= 1.1 pentru combinația principală de încărcături.

Calculul cadrului clădirii se face pe combinația principală de încărcături pentru stadiul de funcționare (sistemul structural primar) și pe o combinație specială de încărcături pentru prevenirea prăbușirii progresive (sisteme structurale secundare).

Magniturile încărcăturii sunt prezentate în tabel. 1 și 2.

tabelul 1

Un loc	Încărcături verticale de vehicule / m² (fără greutate proprie)
	regulator			calculată
	permanent	temporar		combinație de bază					combinație specială
		deplin	inclusiv Coapse.	permanent	temporar de către
					suprapunerea.		cadru
					deplin	durată	deplin	coapse.
Suprapunerea	0,15+0,45+0,04 = 0,64 (etaj, partiții, suspensie)		0,07	0,18+0,50+0,05 = 0,73	0,24	0,09	0,12	0,09	0,64+0,07 = 0,71
Pok. Exp.	0,39 (acoperiș, suspensie)	0.13 (zăpadă)	0,07	0,48	bag de zăpadă	0,09	0,20	0,09	0,39+0,07 = 0,46

Încărcarea din pereții exteriori este adoptată egalăq. N. = 0,4 tC / m² pereți și q R.\u003d 0,56 pereți TC / m².

masa 2

Nr / n	Încărcați locația aplicației	Vizualizarea calculului	Combinații de calculare a sarcinilor verticale (fără greutate proprie), TC / M ² *)
			de bază	special
	pe suprapunere		(0,73 + 0,12) · 1.1 \u003d 0,94	0,71
		calculul suprapunerii	(0,73 + 0,24) · 1.1 \u003d 1,07	0,71
	Acoperire operată	calculul fundației, coloanelor și cadrului	(0,48 + 0,2) · 1.1 \u003d 0,75	0,46
		calculul stratului de acoperire	(0.48 + zăpadă) · 1,1	0,46
	de la perete	calcularea tuturor modelelor	0,56∙1,1 = 0,62	0,40

*) - Valorile tuturor încărcăturilor, cu excepția pereților, sunt date pe suprapunerea și acoperirile de m² și de la pereți - pe pereții m².

Valorile rezistenței estimate ale armăturii și betonului sunt date în tabel. 3.

Tabelul 3.

Tipul de construcție	Efortul și natura consolidării	Rezistența imatură estimată, KGF / cm² pentru o combinație de încărcături		Rezistență la beton calculată, KGF / cm² pentru combinație de încărcături
		de bază	special	de bază	special
Suprapunerea		R S \u003d 4430	R sn \u003d 5100	Comprimare Rb \u003d 173	Comprimare R bn \u003d 224
	Facilități transversale de clasă A240	R sw \u003d 1730	R sn · γ S. 1 = 2450 · 0.8. = 1960	Întindere R bt \u003d 11,7	Întindere
Coloane, Pilastrie de perete	Compresie de fitinguri longitudinale Clasa A500C	R SC \u003d 4080	R S \u003d 4700	comprimare R B.· γ B3. = 173 · 0.9. = 156	comprimare R bn.· γ B3. = 224 · 0.9. = 202
	Întinzând fitingurile longitudinale Clasa A500C	R S \u003d 4430	R sn \u003d 5100

Tabelul 4.

Element cadru.	Modul inițial de elasticitate Beton E B × 10 -6 TC / m²	Modul de deformare E PR la calcularea tc / m² × 10 -6
		eforturile și consolidarea elementelor	durabilitate
			pe combinația principală de încărcături	pe o combinație specială de încărcături
Plăci de suprapuneri	3,31	3.31 · 0.6 \u003d 2.0	3.31 · 0.2 \u003d 0,66	3.31 · 0.4 \u003d 1.3
Grinzi	3,31	3.31 · 0.6 \u003d 2.0	3.31 · 0.2 \u003d 0,66	3.31 · 0.4 \u003d 1.3
Coloane	3,31	3,31	3.31 · 0.3 \u003d 1.0	3.31 · 0.6 \u003d 2.0
Pereți	3,31	3,31	3.31 · 0.3 \u003d 1.0	3.31 · 0.6 \u003d 2.0

Modulele de deformare a structurilor din beton armat sunt luate în tabel. patru.

La calcularea sistemelor constructive secundare pe o combinație specială de încărcături, există cazuri de excepție alternativ pe coloana medie 14, coloana imobiliară numărul 21 și coloana unghiulară nr. 23 peI. și podelele xiii (vezi,)

Calculele au arătat că, comparativ cu sistemul structural primar, cu excluderea coloanelor specificate alternativ, stocul stabilității generale a clădirii clădirii este practic schimbată, dar există o redistribuire evidentă a eforturilor în structuri.

Unele rezultate ale calculelor sistemelor primare și secundare la îndepărtarea coloanei nr. 14 sunt prezentate în tabel. 5 și 6 și în fig. 5 ÷ 8.

Tabelul 5.

№ № Columns 4)	Suprafața totală estimată a coloanelor de armare longitudinală, cm2
	cu sistem structural primar 1)		când scoateți coloanele nr. 14 pe I etajul 2)		când scoateți numărul coloanei 14 la etajul 2 al XIII-lea)		rezultat
	I etajul meu	XIII Etajul 3)	I etajul meu	Podele XIII	I etajul meu	Podele XIII	I etajul meu	Podele XIII
13	Alte intrări Verificați Casco Polis cu numărul mașinii Asigurarea de asigurări de proprietate a indienței indivizilor Cum se fac plățile CTP-ul electronic nu a recunoscut că nu toți ofițerii de poliție trafic apare dacă problemele cu politica electronică a OSAGO A cumpărat E-Osago cu a treia încercare: Reso - Ingosstrakh - Tinkoff Citiți mai multe despre asigurarea la domiciliu și Cottage Asigurări de asigurare de garanție Express Certificat de pauză - chiar și pe CTP Banca Centrală a înregistrat plângeri cu privire la imposibilitatea de a cumpăra un CCamago electronic de ce RS redirecționează la o altă asigurare Nu verifică în timpul plății (Osago Online) Ombudsmanul de asigurare: Permisiunea de autorizare a litigiilor de asigurare Popular Cine este Ombudsmanul și care intră în principiile funcțiilor sale, ordinea și reglementarea legală a activităților Ce se întâmplă dacă politica electronică a lui Osago nu a fost trimisă la poștă? Ce se întâmplă dacă politica electronică a lui Osago nu a fost trimisă la poștă? MJ: Dar adevărul se naște în litigiile Cum se calculează și de a afla valoarea plății de asigurare pe Osago? Categorii Taxe Împrumuturi Bănci Sberbank. Transferuri de bani Carte de plastic Plăci electronice VTB 24. 2021. Mamipizza.ru - bănci. Depuneri și depozite. Transferuri de bani. Împrumuturi și impozite. Bani și stați Taxe Împrumuturi Bănci Sberbank. Transferuri de bani Carte de plastic Plăci electronice VTB 24.