Opis:

A. S. Gorshkov, Kand. teh Znanosti, direktor znanstvenog i vježbačkog centra "Praćenje i rehabilitacija prirodnih sustava" FGAOU VS "St. Petersburg Državni veleučilište"

P. P. Rymkevich, Kand. fizički mat. Znanosti, profesor Odjela za fiziku FGKUOU VPO "Vojna svemirska akademija. A. F. Mozhaysky

N. I. Vatin, Doktor TEHN. Znanosti, profesor, direktor inženjerskog i građevinskog instituta FGAOU VS "St. Petersburg Državni veleučilište"

U nekim slučajevima, * specifična potrošnja toplinske energije u starim panel zgradama i modernim monolitnim kućama s dvoslojnim zidovima od aeriranog betona i cigle lica praktički se ne razlikuje. Jedan od razloga za ovaj fenomen je da su dizajni dvoslojnih zidova često preplavljeni sa stajališta parametara zaštitnih topline. Stoga je proveden izračun smanjene otpornosti na prijenos topline dvoslojne strukture zida, koji je pokazao da karakteristike toplinske inženjerstva ne odgovaraju ne samo traženim, već i minimalnim dopuštenim regulatornim zahtjevima. U fazi projektiranja, koeficijent toplinske ujednačenosti od 0,9 obično je postavljen za ovo konstruktivno rješenje, koje je zasjenjeno za mnoge slučajeve. Osim toga, dizajneri koriste nerazumnu toplinsku vodljivost aeriranog betona.

Trenutno, u praksi projektiranja i izgradnje zgrada s monolitnim armiranim betonskim okvirom i podnim nosačem vanjskih zidova na monolitnim ili kolekcionarskim ojačanim betonskim podovima, jedan od najčešćih opcija za ispunjavanje vanjskog zatvarača je strukturna otopinu zida koji se sastoji od dva sloja (slika 1):
- unutarnji podnesselni sloj koji je napravio zidarstvo iz aeriranih betonskih blokova debljinom od 300-400 mm, ovisno o području izgradnje i njegovih klimatskih parametara;
- vanjski sloj okrenut od debljine opeke lica u jednoj ili dvije opeke.

Opis dizajna zidne ograde

U konstruktivnom otopini koji se razmatra, unutarnji sloj zidnog ograde obavlja funkciju toplinske izolacije, vanjska funkcija zaštite od vanjskih klimatskih utjecaja, osigurava potrebnu trajnost fasada i formira arhitektonski izgled zgrade. Vjeruje se da ovo konstruktivno rješenje zadovoljava zahtjeve toplinske zaštite za većinu regija Ruske Federacije.
U St. Petersburgu, tradicionalno rješenje je zidne ograde, u kojoj je debljina plinsko-betonskog sloja 375 mm (sl. 1a).

Regulatorni zahtjevi

U Snip, 23-02-2003 "Termička zaštita zgrada" (u daljnjem tekstu: SNIP 23-02) za zgrade instalirani su tri indikatora toplinske zaštite:
a) pojedinačni elementi građevinskih struktura;
b) sanitarno-higijenski, uključujući temperaturnu razliku između unutarnje temperature zraka i na površini zatvorskih struktura i temperature na unutarnjoj površini iznad temperature točke rosišta;
c) specifična potrošnja topline za zagrijavanje zgrade, koja omogućuje variranju veličina svojstava toplinskog štita različitih vrsta ograde konstrukcija zgrada, uzimajući u obzir rješenja za planiranje volumena i odabirom sustava za održavanje mikroklima za postizanje normalizirana vrijednost ovog indikatora.

Smanjena otpornost prijenosa topline R. R 0 zatvaranje struktura treba uzeti manje normalizirane vrijednosti 1 R. Req, definirano 2, ovisno o stupnju i danu razdoblja grijanja (u nastavku - HSOP) građevinske regije.

HSOP za stambene zgrade smještene na području St. Petersburga iznosi 3 4,796 ° C, a normalizirano značenje smanjene otpornosti prijenosa topline za vanjske zidove stambenih zgrada je 4 3,08 m 2 ° C / W. U isto vrijeme, 5 smanjenje normalizirane vrijednosti otpornosti prijenosa topline za zidove stambenih i javnih zgrada za 37% je dopušteno izvršiti SNIP 23-02 (klauzula 5.1).

Dakle, u odnosu na slučaj koji se razmatra, minimalno dopušteno značenje otpora prijenosa topline za vanjske zidove stambenih zgrada, dizajniranih u St. Petersburgu, ne bi trebalo biti ispod 6 R. Min \u003d 1,94 m 2 ° C / W.

Svrha i ciljevi studije

Smanjena otpornost prijenosa topline R. R 0 za vanjske zidove, potrebno je računati za fasadu zgrade ili za jedan intermedijarni pod, uzimajući u obzir padine otvora bez uzimanja u obzir njihove ispune 7. Razmotrite o određenom primjeru, budući da se taj zahtjev obavlja.

Da bismo to učinili, mi ćemo izračunati otpor prijenosa topline vanjskih zidova međuproizvoda tipične stambene zgrade s konstruktivnim monolitnim okvirom kruga i dvoslojnim vanjskim zidovima (sl. 1) i usporediti dobivenu vrijednost s normaliziran R. Req i minimalno dopušteni R. Min vrijednosti otpornosti prijenosa topline vanjskih zidova stambene zgrade stambene zgrade.

Izvorni podaci za izračunavanje topline

Građevinsko područje - St. Petersburg.
Imenovanje zgrade je stambeno.
Izračunata temperatura: unutarnji zrak t. B \u003d 20 ° C; Vanjski zrak t. H \u003d -26 ° C.
Zona vlage - mokra.
Režim vlažnosti zgrade je normalan.
Uvjeti rada zatvorskih konstrukcija - "B".

Toplinske karakteristike materijala koji se koriste kao dio zidne ograde:
- cement-pješčana otopina γ \u003d 1 800 kg / m3, λ b \u003d 0,93 w / (m ° C);
- opeka izrađena od obične glinene opeke na cementnoj otopini γ o \u003d 1 800 kg / m3, λ b \u003d 0,80 w / (m ° C);
- polaganje zidova nenaoružanih blokova iz autoklave betonske gustoće γ o \u003d 400 kg / m3, λ B \u003d 0,14 w / (m ° C).

Granični uvjeti:
Procijenjeni koeficijent prijenosa topline:
- unutarnja površina zida α int \u003d 8,7 w / (m2 ° C);
- blokovi prozora α Int \u003d 8 w / (m 2 ° sko);
- Vanjska površina zidova, Windows α ext \u003d 23 w / (m 2 ° C).

Izračunati sheme fragmenata vanjskih zidova prikazani su na Sl. 2.

Rezultati izračuna

Smanjena otpornost na prijenos topline građevinskih fragmenata koji se razmatraju zgrada izračunavaju se na temelju izračunavanja temperaturnih polja. Suština metode je model stacionarnog procesa prijenosa topline kroz zatvorene strukture zgrada pomoću računalnih programa 8. Metoda je dizajnirana za procjenu temperaturnog načina i izračunavanje otpornosti prijenosa topline zatvornih konstrukcija zgrada ili njihovih fragmenata, uzimajući u obzir geometrijski oblik, mjesto i karakteristike strukturnih i toplinskih izolacijskih slojeva, temperature okolnog zraka, koeficijenti prijenosa površinskih topline.

Veličina otpornosti prijenosa topline prosječnog srednjeg podaR. R 0 se definira na temelju izračuna otpornosti brojnih područja (fragmenata) R. R 0, i, uzimajući u obzir gubitak topline kroz krajeve ploča podova, obronci otvorenih otvora i balkonskih vrata (vidi tablicu), posebno sljedećih fragmenata:
- gluhi zidovi bez otvora, dimenzije: visina visine poda h. \u003d 3,0 m, širine - 1,2 m (sl. 2a);
- zidovi s otvorenim prozorima, dimenzije: visina - visina poda h. \u003d 3,0 m, u širini - udaljenost između osi otvora prozora (sl. 2b);
- zidovi s balkonskim vratima, veličine: visina - visina poda h. \u003d 3,0 m, u širini - udaljenost između osi sjetišta (sl. 2b).

Smanjena otpornost na prijenos topline vanjskih zidova srednjeg srednjeg kata stambene zgrade R. R 0, s obzirom na područja zidova zidova fasadama zgrade, izračunate formulom (1) (vidi izračunate formule), je 1,81 m 2 ° C / W.

Izračunavanje uvjetnog (bez uzimanja u obzir utjecaj inkluzija koji provode toplinu na ravnotežu ujednačenosti zidova) R. 0 konstruktivnog rješenja koja se razmatra (formula (2), izračunate formule), dobivamo 2,99 m 2 ° C / W.

Stoga koeficijent toplinske ujednačenosti r., razmotren u primjeru vanjskog zida standardnog srednjeg kata, uzimajući u obzir padine otvora, bez uzimanja u obzir njihove ispune, bit će 0, 61 (formula (3), izračunata formula).

Što utječe na koeficijent toplinske heterogenosti?

Za slično konstruktivno rješenje dobivena je još niža vrijednost namire koeficijenta homogenosti toplinske inženjerstva r. = 0,48.

Razlike u koeficijentima toplinske homogenosti mogu biti posljedica razlika u dizajnerskim rješenjima korištenim u projektu, kvantitativnom i kvalitativnom sastavu inkluzija koji provode toplinu. Također, heterogenost toplinske inženjerstva zidne strukture ovisi o kvaliteti instalacije.

Posebno, zabilježeno je da je, prema rezultatima snimanja 15, termogrami izmjerenih u uvjetima u punom opsegu, otpor dvoslojnog prijenosa topline u dva sloja bio je 1,3-1,5 m 2 ° C / W (s uvjetnim Otpornost prijenosa topline zidnog ograda R. 0 \u003d 3,92 m 2 ° C / W). Ispada da stvarni koeficijent toplinske ujednačenosti može biti čak i manji od izračunate vrijednosti i sastavlja se prema r. \u003d (1.3 ÷ 1.5) / 3.92 \u003d 0.33 ÷ 0.38.

Kao jedan od mogućih razloga za otkrivenu nedosljednost, postoje loša kvaliteta konstrukcija, zbog protoka netočnih blokova. Doista, prisutnost pukotina, grešaka, visina i drugih nedostataka proizvoda može dovesti do prevladavanja građevinskog rješenja, koji djeluje kao dodatno uključivanje topline, koji se ne uzima u obzir pri izračunavanju.

Treba napomenuti da stvarna vlažnost proizvoda od aerificiranog betona u početnom razdoblju može značajno prelaziti izračunati. U tom smislu, toplinska provodljivost proizvoda iz aeriranog betona može se riješiti u usporedbi s izračunatim vrijednostima u projektu, budući da toplinska provodljivost materijala ovisi o sadržaju mase vlage.

Na temelju dobivenih izračuna, formuliramo sljedeće zaključke:

Smanjena otpornost prijenosa topline R. R 0 Dvoslojni zid konstrukcijski dizajn koji se sastoji od unutarnjeg samoposlužnog sloja od aeriranih betonskih zidova nenaoružanih blokova D400 gustoće D400 i vanjskog sloja s keramičkim cigalima lica s debljinom od 120 mm, izračunata na temelju izračunavanja Temperaturna polja za standardni intermedijarni kat stambene zgrade, je 1,81 m 2 ° C / W.
Dizajn razmatrane zidne ograde (slika 1) ne zadovoljava regulatorne zahtjeve za toplinsku zaštitu ( R. Req \u003d 3,08 m 2 ° C / W).
Dizajn zidnog ograde (sl. 1) ne zadovoljava minimalne dopuštene zahtjeve za toplinsku zaštitu ( R. Min \u003d 1,94 m 2 ° C / W).
Koeficijent homogenosti toplinske inženjerstva r. Dizajn vanjskog zida, koji je napravio zidarstvo iz gustoće gustoće gustoće D400 s obložnim slojem cigle lica, ne prelazi 0,61.
Stvarna vrijednost koeficijenta toplinske ujednačenosti konstruktivnog rješenja koja se razmatra, uzimajući u obzir kvalitetu robe isporučene na objekt i kvalitetu njihove instalacije, može biti znatno manja u odnosu na izračunatu vrijednost.
Kako bi se osiguralo regulatorni zahtjevi za razinu toplinske zaštite vanjskih zidova zgrada u sastavu zidne ograde (Sl. 1), trebalo bi biti i povećanje debljine aeriranih betonskih blokova u sastavu dva- Struktura slojeva, ili upotrijebite srednji sloj toplinske izolacijske materijale s izračunatom toplinskom vodljivošću od ne više od 0,05 W / m ° C. Sloj toplinske izolacije treba biti smješten između aeriranog betona i lica (okrenutih) slojeva.
U svim slučajevima, učinkovito ukloniti vlagu iz zidnog ograde između sloja toplinske izolacije i cigle lica, potrebno je osigurati ventiliranu prazninu, čiji je učinkovito poprečni presjek (debljina) treba odrediti pomoću izračuna.

Književnost

Krivoshein A. D., Fedorov S. V. na pitanje izračunavanja otpornosti prijenosa topline // Inženjering i građevinsku časopis. 2010. № 8.
KRIVOOSHEEIN A. D., Fedorov S. V. Vodič za korisnike na temperament softverski paket za izračunavanje temperaturnih polja ograđenih objekata zgrada. Omsk: Sibadi, 1997.
Sokolov N.A., Gorshkov A. Toplinska vodljivost građevinskih materijala i proizvoda: Razina usklađivanja ruskih i europskih građevinskih standarda // građevinskih materijala, opreme, tehnologija XXI stoljeća. 2014. No. 6 (185).
Gagarin V. G. Termofizički problemi modernog zida koji okružuju strukture višekatnih zgrada // akademske zajednice. Arhitektura i gradnja. 2009. № 5.
Nemova D. V., Spiridonova T. I., Kurazova V. G. Nepoznata svojstva poznatog materijala // izgradnja jedinstvenih građevina i struktura. 2012. No. 1.

* Podaci o veličini stvarne potrošnje energije u stambenim zgradama različitih godina izgradnje prikupljeni su i analizirani od strane autora članka. - cca. Crvena ..

1 u skladu sa zahtjevima Snip 23-02 (klauzula 5.3).

2 Prema Snip 23-02, Tablica 4.

3 Prema zahtjevima RMD 23-16-2012 "St. Petersburg. Preporuke za pružanje energetske učinkovitosti stambenih i javnih zgrada ", tablica 3.

4 Kao, tablica 9.

5 Prema zahtjevima Snip 23-02, stavak 5.13.

6 cm. Snip 23-02, formula (8).

7 Prema zahtjevima Snip 23-02, stavak 5.6.

8 U našem slučaju, izračun se vrši pomoću softverski paket temperamenta 3D.

Već spomenuto u stavku 2.1.7 koeficijent toplinske uniformnosti r To je procjena utjecaja različitih slučajeva kršenja akutno osjetljivog toplinskog toka kroz vanjsku ogradu. To mogu biti redoviti unutarnji spojevi koji privlače sloj izolacije i sloj fasada u unutarnji strukturni sloj; Zagrade koje drže montirane fasadne sustave, kao i susjedne strukture ograde. Za izračune toplinske inženjerstva, R je vrlo zgodan karakteristika, jer odmah pokazuje udio koji je otpor prijenosa topline realnog dizajna u odnosu na uvjetnu otpornost prijenosa topline dizajna bez inkluzija koji provode toplinu i praktičara.

Vrijednosti koeficijenta toplinskog homogenosti dobivene su iz detaljnog izravnog izračuna složenog trodimenzionalnog dizajna jedan od numeričkih metoda, na primjer, metodom konačnih razlika. Stoga je jasno da točnost korištenja koeficijenta toplinske ujednačenosti ovisi o tome koliko je izračun odražavao izračunati slučaj.

Raspon vrijednosti koeficijenta toplinske ujednačenosti leži u vrlo širokim granicama: 1 - 0,5, pa čak i niže. Naravno, arhitekti i dizajneri teže dizajnu ograde struktura s visokim R, međutim, u nekim slučajevima gotovo je nemoguće. Takav značajan raspon r sugerira da prilikom izračunavanja inženjera za prijenos topline, inženjer toplinskog inženjera bi trebao biti vrlo odgovoran za procjenu otpora prijenosa topline ograde, budući da precijenjenost vrijednosti koeficijenta toplinske ujednačenosti može dovesti do podcjenjivanja Stvarni gubitak topline i podcjenjivanje u opsegu troškova izolacije zgrade.

Izračun koeficijenta toplinske inženjerstva homogenosti zatvaranja struktura na vrijednostima tablice

1. Izračun koeficijenta toplinske ujednačenosti R pod formulom (2.7)
Tablica B.1.
Stol za određivanje koeficijenta ki
0,1 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,5 2 2 1,02 1,01 1,01 1,01 1 1 1 1 5 1,16 1,11 1,07 1,05 1,04 1,03 1,02 1,01 10 1,33 1,25 1,15 1,1 1,08 1,06 1,04 1,03 30 1,63 1,47 1,27 1,18 1,14 1,11 1,07 1,05 10 - 40 2,65 2,2 1,77 1,6 1,55 - - - 2 1,02 1,01 1,01 1,01 1,01 1,01 1,01 1 5 1,12 1,08 1,05 1,04 1,03 1,03 1,02 1,01 10 1,18 1,13 1,07 1,05 1,04 1,04 1,03 1,02 30 1,21 1,16 1,1 1,07 1,05 1,04 1,03 1,02 2 1,05 1,04 1,03 1,02 1,01 1,01 1,01 1,01 5 1,28 1,21 1,13 1,09 1,07 1,06 1,04 1,03 10 1,42 1,34 1,22 1,14 1,11 1,09 1,07 1,05 30 1,62 1,49 1,3 1,19 1,14 1,12 1,09 1,06 2 1,06 1,04 1,03 1,02 1,02 1,01 1,01 1,01 5 1,25 1,2 1,14 1,1 1,08 1,07 1,05 1,03 10 1,53 1,42 1,25 1,16 1,12 1,11 1,08 1,05 30 1,85 1,65 1,38 1,24 1,18 1,15 1,11 1,08 2 1,03 1,02 1,02 1,01 1,01 1,01 1 1 5 1,12 1,10 1,07 1,05 1,04 1,03 1,02 1,01 10 1,2 1,16 1,1 1,07 1,06 1,05 1,03 1,02 30 1,28 1,22 1,14 1,09 1,07 1,06 1,04 1,03 5 1,32 1,25 1,17 1,13 1,1 1,08 1,06 1,04 10 1,54 1,42 1,27 1,19 1,14 1,12 1,09 1,06 30 1,79 1,61 1,38 1,26 1,19 1,16 1,12 1,08 2 1,07 1,05 1,04 1,03 1,02 1,02 1,01 1,01 5 1,36 1,28 1,18 1,14 1,11 1,09 1,07 1,05 10 1,64 1,51 1,33 1,23 1,18 1,15 1,11 1,08 30 2,05 1,82 1,5 1,33 1,25 1,21 1,16 1,11
Dijagram uključivanja topline λm / λ. Ki koeficijent na α / δ
I.
Ii.
Iii s c / δ 0,25
0,5
0,75
IV s c / δ 0,25
0,5
0,75

Tablica B.2.
Stol za određivanje koeficijenta
0,25 0,5 1 2 5 10 20 50 150 0,024 0,041 0,066 0,093 0,121 0,137 0,147 0,155 0,19 - - - 0,09 0,231 0,43 0,665 1,254 2,491 0,25 0,016 0,02 0,023 0,026 0,028 0,029 0,03 0,03 0,031 0,5 0,036 0,054 0,072 0,083 0,096 0,102 0,107 0,109 0,11 0,75 0,044 0,066 0,095 0,122 0,146 0,161 0,168 0,178 0,194 0,25 0,015 0,02 0,024 0,026 0,029 0,031 0,033 0,039 0,048 0,5 0,037 0,056 0,076 0,09 0,103 0,12 0,128 0,136 0,15 0,75 0,041 0,067 0,01 0,13 0,16 0,176 0,188 0,205 0,22
Shema toplinskog ponašanja Vrijednosti koeficijenta ψ na αλT / Δisol λisol
I.
Iib
Iii s c / δ
IV s c / δ

Bilješka. Oznake i sheme prihvaćene ad adj. 5 * Snip II-3-79 * (Ed. 1998)

Primjer izračuna
Odredite smanjenu otpornost na ploču za prijenos topline s učinkovitom izolacijom (polistiren pjena) i čeličnim obrezivanjem javne zgrade.
A. Izvorni podaci
Veličine ploča 6 × 2 m. Značajke konstruktivne i toplinske inženjerske ploče:
Debljina čeličnih mreža 0,001 m, koeficijent toplinske vodljivosti λ \u003d 58 W / (M ° C), debljina izolacije polistirenske pjene 0,2 m, koeficijent toplinske vodljivosti je 0,04 W / (M ° C).
Treperi lim materijala duž proširenih strana panela dovodi do stvaranja uključivanja toplinskog izvođenja tipa IIb (adj. 5 * SNIP II-3-79 * (Ed. 1998)), koja ima širinu od 0,002 m ,
B. Redoslijed izračuna
Otpornost na prijenos topline je bio odsutan od uključivanja Rokona i na toplinskom inkluziju RO ':
ROCON \u003d 1 / 8.7 + 2 (0,001/58) + 0,2 / 0,04 + 1/2 \u003d 5,16 m2 · ° C / W
Ro '\u003d 1 / 8.7 + (2 · 0.001 + 0.2) / 58 + 1/23 \u003d 0.162 m2 · ° C.
Vrijednost dimenzionalnog parametra snage koja provodi toplinu na stolu. B.2.
Aλt / Δizolλisol \u003d 0002,58 / (0,2 · 0,04) \u003d 14,5
Stol. B.2 interpolacijom određuje veličinu ψ
ψ \u003d 0,43 + [(0.665 - 0.665) · 4,5] / 10 \u003d 0.536
Ki koeficijent prema formuli (2.8)
ki \u003d 1 + 0,536 \u003d 52.94
Koeficijent toplinske ujednačenosti ploče formulom (2.7)
R \u003d 1 / (0.002 · 52,94) \u003d 0,593
Smanjena otpornost na prijenos topline formulom (2.6)
RR \u003d 0.593 · 5,16 \u003d 3,06 m2 · ° C / W.
2. Izračun koeficijenta toplinske ujednačenosti R pod formulom (2.9)
Tablica B.3.
Stol za određivanje učinka postojanja

Vrsta uključivanja topline 10 20 RCM / RKCON: 1 ili više - 0,07 0,12 0,9 - 0,14 0,17 0,8 0,01 0,17 0,19 0,7 0,02 0,24 0,26 0,6 0,03 0,31 0,34 0,5 0,04 0,38 0,41 0,4 0,05 0,45 0,48 0,3 0,06 0,52 0,55 Prozori 20 mm Δf '/ ΔW': 0,2 0,67 0,3 0,62 0,4 0,55 0,5 0,48 0,6 0,41 0,7 0,35 0,8 0,28 Zadebljanje unutarnjeg ojačanog betona Ry / rkcon: 0,9 - 0,8 - 0,7 - 0,6 - 0,5 - Fleksibilne veze s promjerom, mm: 4 - 6 - 8 - 10 - 12 - 14 - 16 - 18 - 20 -

Koeficijent utjecaj jele
Spojevi	bez susjednih unutarnjih ograda	S susjednim unutarnjim ogradama
		bez rebara	s debelim rebrima, mm


-
0,1
0,13
0,2
0,27
0,33
0,39
0,45
bez rebara		s debelim rebrima
		10 mm

0,45		0,58
0,41		0,54
0,35		0,47
0,29		0,41
0,23		0,34
0,17		0,28
0,11		0,21


0,02		-
0,12		-
0,28		-
0,51		-
0,78		-

0,05		-
0,1		-
0,16		-
0,21		-
0,25		-
0,33		-
0,43		-
0,54		-
0,67		-

Bilješke:
1. Tablica prikazuje RKCON, RCM, RY - toplinsku otpornost, M2 · ° C / W, ploča izvan snage koja provode toplinu, zglob, zadebljava unutarnji ojačani betonski sloj, određen formulom (2.2); Δf 'i ΔW' - udaljenosti, m, od uzdužne osi prozorskog okvira do ruba i na unutarnju površinu ploče.
2. Intermedijerne vrijednosti treba odrediti interpolacijom.

Primjer izračuna
Odredite smanjenu otpornost na prijenos topline ROR od tri sloja od tri sloja ojačanog betona na fleksibilnim vezama s otvorom prozora u velikoj stambenoj zgradi III serije III.
A. Izvorni podaci
300 mm debela ploča sadrži vanjski i unutarnji ojačani betonski slojevi, koji su međusobno povezani s dvije suspenzije (u prenosilima), guma koja se nalazi u donjoj zoni odjeljka sustava Windows, te podupirači: 10 - u horizontalnim zglobovima i 2 - u područje prozora nagib (sl. B.One).
Sl. B.1. Izgradnja troslojne ploče na fleksibilnim vezama
1 - struck; 2 - petlja; 3 - suspenzija; 4 - zadebljanje betona (8 \u003d 75 mm unutarnjeg ojačanog betona); 5 - vojnici
Na kartici. B.4 prikazuje izračunate parametre ploče.
U zoni suspenzije i petlje, unutarnji betonski sloj se zadebljava, zamjenjuje dio izolacijskog sloja.
Tablica 4.
B. Redoslijed izračuna
Dizajn ograde sadrži sljedeće inkluzije koji provode toplinu: horizontalne i vertikalne spojeve, prozore, zadebljanje unutarnjeg ojačanog betona i fleksibilne veze (suspenzija, potpornjaci).
Da bismo utvrdili koeficijent učinka individualnih inkluzija koji provode toplinu, izračunavamo toplinsku otpornost pojedinih dijelova ploče u formuli (2.2):
U zoni zdebljanja unutarnjeg armiranobetonskog sloja
Ry \u003d 0.175 / 2.04 + 0.06 / 0.042 + 0.065 / 2.04 \u003d 1,546 m2 · ° C / W;
Horizontalnim spojem
Rjng \u003d 0,1 / 2,047 + 0,065 / 2.04 \u003d 2,95 m2 · ° C / W;
Vertikalni spoj
RJNV \u003d 0,175 / 2,04 + 0,06 / 0,047 + 0,065 / 2.04 \u003d 1.394 m2 · ° C / W
Otpornost na toplinsku ploču od inkluzija koji provode toplinu
Rkcon \u003d 0.1 / 2.042 + 0,065 / 2.04 \u003d 3,295 m2 · ° C / W.
Uvjetna otpornost na prijenos topline dalje od inkluzija koji provode toplinu
ROCON \u003d 1 / 8.7 + 3,295 + 1/2 \u003d 3,453 m2 · ° C / W.
Budući da ploča ima vertikalnu osovinu simetrije, tada definicija naknadnih vrijednosti provodimo za pola panela:
Definiramo područje od polovice panela bez uzimanja u obzir otvaranje prozora
AO \u003d 0.5 · (2.8 · 2.7 - 1.48 · 1.51) \u003d 2,66 m2.
Debljina panela ΔW \u003d 0,3 m.
Definiramo područje utjecaja AI i koeficijenta za svaku paletu koja vodi toplinu koja uključuje:
Za horizontalni spoj
Rjng / rkcon \u003d 2.95 / 3,295 \u003d 0.895
Stol. B.2 FI \u003d 0,1. Područje utjecaja na formulu (2.10)
Ai \u003d 0,3 · 2 · 1,25 \u003d 0,75 m2;
Za vertikalni spoj
Rjnv / rkcon \u003d 1,394 / 3,295 \u003d 0,423
Stol. B.2 FI \u003d 0,375. Područje utjecaja na formulu (2.10)
AI \u003d 0,3 · 2,8 \u003d 0,84 m2.
Za prozore na Δf '\u003d 0,065 m i ΔW' \u003d 0,18 m, u tablici. B.2 FI \u003d 0,374. Područje površine polovice otvaranja prozora, uzimajući u obzir kutna mjesta, određuje se formulom (2.11)
Ai \u003d 0,5 · \u003d 1,069 m2;
Za beton zadebljanje unutarnjeg ojačanog betona u zoni ovjesa i petlje s Ry '/ rkNon \u003d 1,546 / 3,295 \u003d 0,469, prema stolu. B.2 FI \u003d 0,78. Ukupna površina područja utjecaja zveze suspenzije i petlji nalazi se u formuli (2.12)
Ai \u003d (0,6 + 2 · 0,3) (0.47 + 0.1) + (0.2 + 0.3 + 0,1) (0.42 + 0.3 + 0.075) \u003d 1,161 m2;
Za suspenziju (promjer šipke 8 mm) do tablice. G. 3 FI \u003d 0,16, područje utjecaja formule (2.12)
Ai \u003d (0.13 + 0.3 + 0.14) (0.4 + 2 · 0.3) \u003d 0.57 m2;
Za pristanište (promjer šipke 8 mm) do tablice. B.3 FI \u003d 0,16, prema formuli (2.12)
Ai \u003d (0.13 + 0.3) (0.22 + 0.3 + 0.09) \u003d 0.227 m2.
Za strugano (promjer šipke 4 mm) do tablice. B.2 FI \u003d 0,05.
U određivanju ukupne površine područja utjecaja pet odstupača, treba imati na umu da je širina područja djelovanja na bočnu stranu spoja ograničena rubom ploče i je 0,09 m. prema formuli (2.13):
Ai \u003d 5 (0.3 + 0.3) (0.3 + 0.09) \u003d 1,17 m2.
Izračunati R po formuli (2.9)
R \u003d 1 / (1 + · 0,375 + 0,15 · 0,069 · 0,374 + 1,161 · 0,78 + 0,57 · 0,16 + 0,227 · 0,16 + 1,17 · 0,05)) \u003d 0,71
Smanjeni otpor ploče za prijenos topline određen je formulom (2.6)
ROR \u003d 0,71 · 3,453 \u003d 2,45 m2 · ° C / W.

Svi bez zidova iznimke i pokrivenost (i druge vrste ograde objekata zgrada i struktura) ne mogu se zvati izotermalno. Drugim riječima, rekavši da distribucija temperaturnog polja u odjeljku okomito na toplinski tok u strukturi nije konstantna vrijednost, zbog prisutnosti svih vrsta inkluzija koji provode toplinu (takozvani "hladni mostovi") , koji su gotovo uvijek prisutni u dizajnu ograde. Kao inkluzije za provođenje topline, čelik za pojačanje ili kompozitne šipke u oblaka oblaganja zida na potporne konstrukcije, cement-pješčana otopina ili ljepila u zidanju, fiksatori toplinske izolacijske materijale, uglova i preklapanja i preklapanja. Stoga se takav koncept uzima kao smanjeni otpor prijenosa topline R REQ ograde, koji je jednak prosječnim karakteristikama toplinske inženjerstva u kombiniranom (nehomogenom sastavu) strukture, protok topline u kojem, s trajnim načinom rada , što nije jednodimenzionalno u okomitom poprečnom presjeku strukture.

Dakle, R REQ je jednak otporu prijenosa topline jednoslojnog ograde iste jedinice površine, koji prolazi toplinski tok je isti kao u stvarnom dizajnu na istom temperaturnom gradijentu između unutarnjeg i vanjskog površinu ograde. U tom slučaju, ako ispustite utjecaj gore navedenih inkluzija toplinske provođenja ili, kao što smo već govorili "hladne mostove" u dizajnu ograde, njegove karakteristike zaštite topline su prikladno poslane korištenjem koncepta uvjetnog otpora na prijenos topline , Nakon što smo odlučni s takvim konceptima kao uvjetno i otpor, možete unijeti definiciju koeficijenta homogenosti toplinske inženjering. r. koji predstavlja omjer otpornosti na prijenos topline na uvjetnu otpornost na prijenos topline. Na ovaj način, r. To ovisi o karakteristikama materijala i debljina komponenti priloženog dizajna slojeva, kao i na prisutnost samih inkluzija koje provode toplinu. Numerička vrijednost omjera r ocijeniti koliko učinkovito toplinska izolacijska svojstva izolacije u zatvorskoj strukturi i učinak na to je prisutnost inkluzija izolacije topline. Na temelju odluka o dizajnu ograde, vrijednost koeficijenta homogenosti toplinske inženjerstva varira od 0,5 do 0,98. Ako je jednaka 1, to znači da se praktički koristi inkluzije za provođenje topline, a učinkovitost sloja toplinskog izolacijskog materijala je maksimalna korištena.

Određivanje koeficijenta ujednačenosti toplinske inženjerine u okruženju konstrukcija.

Vrijednost koeficijenta r. Potrebno je odrediti upotrebom dovoljno dugotrajnih izračuna primjenom metode temperaturnih polja ili pomoću mjerenja topline na temelju eksperimenta. Konkretno, koeficijent toplinske ujednačenosti - r. Također možete izračunati na uputama koje su u SP 23-101-2004 "dizajn toplinske zaštite zgrada". U praksi je dovoljno da se vrijednost koeficijenta softvera. Ako, kada je koeficijent toplinske uniforme usvojen u skladu s regulatornim dokumentima, dizajn ograde i dalje ne zadovoljava trenutne standarde, tada se koeficijent može poboljšati potvrđivanjem njegovih vrijednosti koje se primjenjuju izračun.

U slučaju da u izračunanom dizajnu ograde nije moguće izdržati zahtjeve regulatornih dokumenata ujednačenosti toplinske inženjerstva, uporaba takvog dizajna podliježe reviziji. Postoje razne opcije, kao što je zamjena vrsta vrsta i vrste materijala u ograđivanju, smanjujući debljinu šavova u zidanju, zamjenjujući ojačanje čelika za vezanje na kompozitu, promijenite veličinu zidanih blokova.

Računovodstvo koeficijenta pri izračunavanju zida.

Ako se polaganje stanica betona, keramitbetona i polistirenskih blokova koristi u dizajnu ograde, potrebno je uzeti u obzir cementno-pijesak ili trake za lijepljenje. To je prvenstveno zbog činjenice da za zidanje u zajedničkom pothvatu 23-10-2004 u izračunu toplinske inženjerstva o ogradama u određivanju gornje vrijednosti vrijednosti prijenosa topline toplinske vodljivosti materijala treba uzeti uzimanje u obzir prisutnost šavova. U SP 23-101-2004 u Dodatku D za materijale kao što je stanični beton, keramitni beton, polistiren bauton itd. Prikazane su značajke toplinske inženjerstva čvrstih (krutih) materijala. To je zbog činjenice da zapravo šavovi u zidanju imaju mnogo veću toplinsku vodljivost od samog materijala. Za ispravne zatvorene strukture koristeći gore navedene materijale, također je potrebno uvesti koeficijent toplinske ujednačenosti.

Slika H.1 - Dijagrami inkluzija koji provode toplinu u zatvoru konstrukcija

H.1 Izračun koeficijenta toplinske jedinice formule (12)

Prave vojske pravila

Tablica h.1 - Definicija koeficijenta

			Koeficijent na (slika h.1)






























Napomena - oznake unesene na slici H.1.

Primjer izračuna

Odredite smanjenu otpornost na ploču za prijenos topline s učinkovitom izolacijom (polistiren pjena) i industrijske zgrade čelika.

Početni podaci

Veličina ploče 6x2 m. Značajke konstruktivne i toplinske inženjerske ploče:

debljina čeličnih mreža 0,001 m, koeficijent toplinske vodljivosti;

debljina polistirenske izolacije je 0,2 m, koeficijent toplinske vodljivosti.

Treperi lim materijala duž proširenih strana panela dovodi do stvaranja uključivanja toplinskog izvođenja tipa IIb (slika H.1) koja ima širinu \u003d 0,002 m.

Nalog za izračun

Otporni prijenos topline daleko od uključivanja i uključivanja topline:

Vrijednost dimenzioniranog parametra uključivanja topline koja se vodi na stolu H.2

0,002 · 58 / (0,2 · 0,04) \u003d 14,5.

Tablica H.2 - Definicija koeficijenta

# GOLSHEM toplinski inkluzija na sliku H.1		Vrijednosti koeficijenta na (na slici h.1

Prema tablici H.2 u interpolaciji, određujemo veličinu

0,43+[(0,665-0,43)4,5]/10=0,536.

Koeficijent, prema formuli (13)

Koeficijent toplinske ujednačenosti ploča po formuli (12)

Smanjena otpornost na prijenos topline formulom (11)

H.2 Izračun koeficijenta homogenosti toplinske inženjerstva formule (14)

Prave vojske pravila

Primjer izračuna

Odredite smanjenu otpornost na prijenos topline od jednog točaka tri sloja ojačana betona na fleksibilnim vezama s otvaranjem prozora u velikoj polovici stambene zgrade III-133 serije.

Početni podaci

300 mm debela ploča sadrži vanjske i unutarnje ojačane betonske slojeve, koji su međusobno povezani s dvije suspenzije (u jednostavnosti), podpadaju se nalazi u donjoj zoni odjeljka za subcast, a podupirači: 10 - u horizontalnim zglobovima i 2 - u prozor nagiba prozora (slika N. 2).

1 - struck; 2 - petlja; 3 - suspenzija;

4 - zgušnjavanje betona (\u003d 75 mm unutarnjeg ojačanog betona); 5 - vojnici

Slika H.2 - Izgradnja troslojne ploče na fleksibilnim vezama

U # M12293 0 1200037434 41209506644 4294967273 80 29972111231 403162211 2325910542 403162211 2520TUBE N.4 # S Izračunati parametri ploče su dani.

U zoni suspenzije i petlje, unutarnji betonski sloj se zadebljava, zamjenjuje dio izolacijskog sloja.

Nalog za izračun

Dizajn ograde sadrži sljedeće inkluzije koji provode toplinu: horizontalne i vertikalne spojeve, prozore, zadebljanje unutarnjeg ojačanog betona i fleksibilne veze (suspenzija, potpornjaci).

Da bismo odredili koeficijent učinka individualnih inkluzija koji provode toplinu, izračunavamo toplinsku otpornost pojedinih dijelova ploče u formuli (7):

u zoni zdebljanja unutarnjeg armiranobetonskog sloja

horizontalnim spojem

vertikalni spoj

otpornost na toplinsku ploču od inkluzija koji provode toplinu

Uvjetna otpornost na prijenos topline dalje od inkluzija koji provode toplinu

Budući da ploča ima vertikalnu osovinu simetrije, tada definicija naknadnih vrijednosti provodimo za pola ploče.

Definiramo područje od polovice panela bez uzimanja u obzir otvaranje prozora

Debljina ploča \u003d 0,3 m.

Definiramo područje uzrokovanih zona i koeficijent svakog uključivanja paleta za toplinu:

za horizontalni spoj

2,95/3,295=0,895.

Stol H.3 \u003d 0.1. Kvadratno područje utjecaja prema formuli (15)

za vertikalni spoj

Tablica H.3 - Definicija koeficijenta utjecaja

# G0vid inkluzija koji provode toplinu	Utjecaj koeficijenta
	Bez susjednih unutarnjih ograda	S susjednim unutarnjim ogradama
		Bez rebara	S debelim rebrima, mm










Prozori	Bez rebara	S debljinama rebara, mm:

Dijagram uključivanja topline		λm / λ.	Ki koeficijent na α / δ

I.



Ii.
Iii s c / δ	0,25



	0,5



	0,75



IV s c / δ	0,25



	0,5



	0,75

Shema toplinskog ponašanja		Vrijednosti koeficijenta ψ na αλT / Δisol λisol

I.
Iib
Iii s c / δ


IV s c / δ

Toplinski inženjering homogenost zatvaranja struktura. Izračun koeficijenta toplinske ujednačenosti zatvora struktura na vrijednostima tablice. A. Izvorni podaci