คำอธิบาย:

A. S. Gorshkov, แคนาดา คน วิทยาศาสตร์ผู้อำนวยการศูนย์วิทยาศาสตร์และการฝึกอบรม "การติดตามและฟื้นฟูระบบธรรมชาติ" ของ FGAOU VS "St. Petersburg State University"

P. P. rymkevich, แคนาดา เสื่อทางกายภาพ วิทยาศาสตร์ศาสตราจารย์วิชาฟิสิกส์ Fgkuou VPO "Military Space Academy. A. F. Mozhaysky

N. I. Vatinหมอเตหะ วิทยาศาสตร์ศาสตราจารย์ผู้อำนวยการสถาบันวิศวกรรมและก่อสร้างของ Fgaou Vs "St. Petersburg State Polytechnic University"

ในบางกรณี * การบริโภคพลังงานความร้อนเฉพาะในอาคารแผงเก่าและบ้านกรอบเสาหินที่ทันสมัยพร้อมผนังสองชั้นจากคอนกรีตมวลเบาและอิฐใบหน้านั้นไม่แตกต่างกัน หนึ่งในเหตุผลของปรากฏการณ์นี้คือการออกแบบของผนังสองชั้นมักจะถูกครอบงำจากมุมมองของพารามิเตอร์ป้องกันความร้อน ดังนั้นการคำนวณความต้านทานที่ลดลงต่อการถ่ายเทความร้อนของโครงสร้างผนังสองชั้นได้ดำเนินการซึ่งแสดงให้เห็นว่าลักษณะด้านวิศวกรรมความร้อนไม่สอดคล้องกับไม่เพียง แต่ต้องการ แต่ยังต้องการข้อกำหนดด้านกฎระเบียบขั้นต่ำที่ได้รับอนุญาต ในขั้นตอนการออกแบบสัมประสิทธิ์ความสม่ำเสมอของความร้อน 0.9 มักจะวางไว้สำหรับโซลูชันที่สร้างสรรค์นี้ซึ่งมีการบดบังสำหรับหลายกรณี นอกจากนี้นักออกแบบใช้การนำความร้อนที่ไม่สมเหตุสมผลของคอนกรีตมวลเบา

ปัจจุบันในการปฏิบัติของการออกแบบและสร้างอาคารที่มีกรอบคอนกรีตเสริมเหล็กเสาหินและพื้นด้านนอกบนพื้นคอนกรีตเสริมเหล็กเสาหินหรือคอลเลคชั่นชนิดหนึ่งซึ่งเป็นหนึ่งในตัวเลือกที่พบบ่อยที่สุดสำหรับการกรอกชัตเตอร์ความร้อนด้านนอกเป็นโครงสร้าง การแก้ปัญหาของผนังประกอบด้วยสองชั้น (รูปที่ 1):
- ชั้นล่างภายในที่ผลิตโดยการก่ออิฐจากบล็อกคอนกรีตมวลเบาด้วยความหนา 300-400 มม. ขึ้นอยู่กับภูมิภาคของการก่อสร้างและพารามิเตอร์ภูมิอากาศ
- ชั้นที่หันหน้าไปทางกลางแจ้งจากความหนาของอิฐใบหน้าในหนึ่งหรือสองอิฐ

คำอธิบายของการออกแบบของรั้วผนัง

ในการดำเนินการเชิงสร้างสรรค์ภายใต้การพิจารณาชั้นในของการฟันดาบผนังในการทำงานของฉนวนกันความร้อนฟังก์ชั่นภายนอกของการป้องกันอิทธิพลของภูมิอากาศภายนอกช่วยให้มั่นใจถึงความทนทานที่จำเป็นของอาคารและสร้างลักษณะสถาปัตยกรรมของอาคาร เป็นที่เชื่อกันว่าโซลูชันที่สร้างสรรค์นี้ตรงตามข้อกำหนดของการป้องกันความร้อนสำหรับภูมิภาคส่วนใหญ่ของสหพันธรัฐรัสเซีย
ในเซนต์ปีเตอร์สเบิร์กโซลูชั่นแบบดั้งเดิมคือการฟันดาบผนังซึ่งความหนาของชั้นคอนกรีตก๊าซคือ 375 มม. (รูปที่ 1A)

ข้อกำหนดด้านกฎระเบียบ

ใน SNIP, 23-02-2003 "การป้องกันความร้อนของอาคาร" (ต่อไปนี้จะเรียกว่า snip 23-02) สำหรับอาคาร, ตัวบ่งชี้การป้องกันความร้อนสามตัวติดตั้ง:
a) องค์ประกอบบุคคลของโครงสร้างอาคาร;
b) สุขาภิบาลที่ถูกสุขอนามัยรวมถึงความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างอุณหภูมิอากาศภายในและบนพื้นผิวของโครงสร้างที่ล้อมรอบและอุณหภูมิบนพื้นผิวด้านในเหนืออุณหภูมิของจุดน้ำค้าง
c) การใช้ความร้อนเฉพาะสำหรับการทำความร้อนของอาคารซึ่งช่วยให้สามารถเปลี่ยนแปลงขนาดของคุณสมบัติโล่ความร้อนของโครงสร้างต่าง ๆ ของอาคารต่าง ๆ โดยคำนึงถึงโซลูชั่นการวางแผนระดับเสียงของอาคารและการเลือกระบบบำรุงรักษาขนาดเล็กเพื่อให้บรรลุ ค่าปกติของตัวบ่งชี้นี้

ความต้านทานลดลงของการถ่ายเทความร้อน อาร์ R 0 โครงสร้างที่ล้อมรอบควรใช้ค่าปกติที่ไม่ปกติ 1 อาร์ REQ ที่กำหนดไว้ 2 ขึ้นอยู่กับระดับและวันของช่วงเวลาความร้อน (ต่อไปนี้ - HSOP) ของภูมิภาคก่อสร้าง

HSOP สำหรับอาคารที่อยู่อาศัยตั้งอยู่บนดินแดนของเซนต์ปีเตอร์สเบิร์กคือ 3 4,796 ° C และความหมายปกติของความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่ลดลงสำหรับผนังด้านนอกของอาคารที่อยู่อาศัยคือ 4 3.08 ม. 2 ° C / W. ในเวลาเดียวกัน 5 ลดมูลค่าปกติของความต้านทานของการถ่ายเทความร้อนสำหรับผนังอาคารที่อยู่อาศัยและอาคารสาธารณะ 37% ได้รับอนุญาตให้ทำการสนิป 23-02 (ข้อ 5.1)

ดังนั้นในความสัมพันธ์กับคดีภายใต้การพิจารณาความหมายขั้นต่ำที่อนุญาตของความต้านทานการถ่ายเทความร้อนสำหรับผนังภายนอกของอาคารที่พักอาศัยที่ออกแบบในเซนต์ปีเตอร์สเบิร์กไม่ควรต่ำกว่า 6 อาร์ MIN \u003d 1.94 ม. 2 ° C / W.

วัตถุประสงค์และวัตถุประสงค์ของการศึกษา

ความต้านทานลดลงของการถ่ายเทความร้อน อาร์ r 0 สำหรับผนังด้านนอกมีความจำเป็นต้องนับสำหรับซุ้มอาคารหรือสำหรับชั้นกลางหนึ่งโดยคำนึงถึงความลาดชันของช่องเปิดโดยไม่คำนึงถึงการอุดฟันของพวกเขา 7 พิจารณาตัวอย่างเฉพาะตามความต้องการนี้จะดำเนินการ

ในการทำเช่นนี้เราจะคำนวณความต้านทานของการถ่ายเทความร้อนของผนังภายนอกของพื้นกลางของอาคารอพาร์ตเมนต์ทั่วไปที่มีวงจรกรอบเสาหินแบบสร้างสรรค์และผนังด้านนอกสองชั้น (รูปที่ 1) และเปรียบเทียบมูลค่าที่ได้รับด้วย เป็นปกติ อาร์ req และอนุญาตน้อยที่สุด อาร์ มูลค่าขั้นต่ำของความต้านทานการถ่ายเทความร้อนของผนังภายนอกของอาคารอพาร์ตเมนต์ที่อยู่อาศัย

แหล่งข้อมูลสำหรับการคำนวณทางวิศวกรรมความร้อน

พื้นที่ก่อสร้าง - เซนต์ปีเตอร์สเบิร์ก
การแต่งตั้งอาคารเป็นที่อยู่อาศัย
อุณหภูมิที่คำนวณได้: อากาศภายใน ต. B \u003d 20 ° C; อากาศกลางแจ้ง ต. h \u003d -26 ° C
โซนความชื้น - เปียก
ระบอบความชื้นของอาคารเป็นเรื่องปกติ
เงื่อนไขการทำงานของโครงสร้างที่ล้อมรอบ - "B"

ลักษณะความร้อนของวัสดุที่ใช้เป็นส่วนหนึ่งของรั้วผนัง:
- โซลูชันซีเมนต์แซนดี้γ o \u003d 1 800 กก. / m 3, λ b \u003d 0.93 w / (m ° c);
- งานก่ออิฐที่ทำจากอิฐดินเหนียวธรรมดาบนโซลูชันซีเมนต์ - แซนดี้γ O \u003d 1 800 กิโลกรัม / m 3, λ B \u003d 0.80 w / (m ° c);
- การวางบล็อกติดผนังที่ไม่มีอาวุธจากความหนาแน่นคอนกรีต Autoclave มวลเบาγ O \u003d 400 กิโลกรัม / m 3, λ b \u003d 0.14 w / (m ° c)

เงื่อนไขชายแดน:
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนโดยประมาณ:
- พื้นผิวด้านในของผนังα int \u003d 8.7 w / (m 2 ° c);
- บล็อกหน้าต่างα int \u003d 8 w / (m 2 °С);
- พื้นผิวด้านนอกของผนัง Windows α Ext \u003d 23 w / (m 2 ° C)

รูปแบบการคำนวณของชิ้นส่วนผนังภายนอกจะแสดงในรูปที่ 2.

ผลการคำนวณ

ความต้านทานลดลงต่อการถ่ายเทความร้อนของชิ้นส่วนอาคารที่อยู่ระหว่างการพิจารณาของอาคารจะถูกคำนวณบนพื้นฐานของการคำนวณเขตข้อมูลอุณหภูมิ สาระสำคัญของวิธีการคือการสร้างแบบจำลองกระบวนการถ่ายเทความร้อนที่อยู่กับที่ผ่านโครงสร้างอาคารที่ใช้งานโดยใช้โปรแกรมคอมพิวเตอร์ 8 วิธีนี้ถูกออกแบบมาเพื่อประเมินโหมดอุณหภูมิและการคำนวณความต้านทานของการถ่ายเทความร้อนของโครงสร้างที่ล้อมรอบของอาคารหรือชิ้นส่วนของพวกเขาโดยคำนึงถึงรูปร่างเรขาคณิตตำแหน่งและลักษณะของชั้นฉนวนโครงสร้างและความร้อนอุณหภูมิอากาศแวดล้อม สัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนพื้นผิว

ขนาดของความต้านทานการถ่ายเทความร้อนของพื้นกลางเฉลี่ยอาร์ r 0 ถูกกำหนดบนพื้นฐานของการคำนวณความต้านทานของจำนวนพื้นที่ (ชิ้นส่วน) อาร์ r 0, ฉันคำนึงถึงการสูญเสียความร้อนผ่านปลายแผ่นพื้นของพื้น, ความลาดชันของการเปิดหน้าต่างและประตูระเบียง (ดูตาราง) โดยเฉพาะอย่างยิ่งชิ้นส่วนต่อไปนี้:
- กำแพงหูหนวกไม่มีช่องเปิดขนาด: ความสูง - ความสูงของพื้น เอช. \u003d 3.0 ม. ความกว้าง - 1.2 เมตร (รูปที่ 2A);
- ผนังที่มีช่องเปิดหน้าต่างขนาด: ความสูง - ความสูงของพื้น เอช. \u003d 3.0 ม. ความกว้าง - ระยะห่างระหว่างขวานของการเปิดหน้าต่าง (รูปที่ 2b);
- ผนังที่มีประตูระเบียงขนาด: ความสูง - สูงของพื้น เอช. \u003d 3.0 ม. ความกว้าง - ระยะห่างระหว่างขวานของทะเล (รูปที่ 2b)

ความต้านทานลดลงต่อการถ่ายเทความร้อนของผนังภายนอกของพื้นกลางกลางของอาคารอพาร์ตเมนต์ อาร์ r 0 เนื่องจากพื้นที่ของผนังของผนังโดยอาคารของอาคารคำนวณโดยสูตร (1) (ดูสูตรที่คำนวณได้) คือ 1.81 ม. 2 ° C / W.

การคำนวณตามเงื่อนไข (โดยไม่คำนึงถึงอิทธิพลของการรวมความร้อนในความสม่ำเสมอวิศวกรรมความร้อนของผนัง) ความต้านทานการถ่ายเทความร้อน อาร์ 0 ของโซลูชันที่สร้างสรรค์ภายใต้การพิจารณา (สูตร (2) สูตรคำนวณ), เราได้รับ 2.99 ม. 2 ° C / W.

ดังนั้นค่าสัมประสิทธิ์ความสม่ำเสมอความร้อน อาร์, พิจารณาในตัวอย่างของผนังด้านนอกของพื้นกลางมาตรฐานโดยคำนึงถึงความลาดชันของช่องเปิดโดยไม่คำนึงถึงการอุดฟันของพวกเขาจะเป็น 0, 61 (สูตร (3), สูตรคำนวณ)

อะไรที่มีผลต่อค่าสัมประสิทธิ์ของความร้อนที่แตกต่างกัน?

ในการแก้ปัญหาที่สร้างสรรค์ที่คล้ายกันมูลค่าการชำระเงินที่ต่ำกว่าของสัมประสิทธิ์ของความเป็นเนื้อเดียวกันวิศวกรรมความร้อนได้รับ อาร์ = 0,48.

ความแตกต่างในค่าสัมประสิทธิ์ความสม่ำเสมอความร้อนอาจเกิดจากความแตกต่างของโซลูชั่นการออกแบบที่ใช้ในโครงการองค์ประกอบเชิงปริมาณและเชิงคุณภาพของการผสมผสานความร้อน นอกจากนี้ความแตกต่างด้านวิศวกรรมความร้อนของโครงสร้างผนังขึ้นอยู่กับคุณภาพของการติดตั้ง

โดยเฉพาะอย่างยิ่งมันได้รับการตั้งข้อสังเกตว่าตามผลลัพธ์ของการยิง 15, thermograms วัดในสภาพเต็มรูปแบบ, ความต้านทานของการถ่ายเทความร้อนผนังด้านนอกสองชั้นคือ 1.3-1.5 m 2 ° c / w (มีเงื่อนไข ความต้านทานของการถ่ายเทความร้อนของรั้วผนัง อาร์ 0 \u003d 3.92 ม. 2 ° C / W) ปรากฎว่าค่าสัมประสิทธิ์จริงของความสม่ำเสมอความร้อนอาจน้อยกว่าค่าที่คำนวณได้และดึงขึ้นตาม อาร์ \u003d (1.3 ÷ 1.5) / 3.92 \u003d 0.33 ÷ 0.38

เป็นหนึ่งในสาเหตุที่เป็นไปได้สำหรับการตรวจพบความไม่สอดคล้องมีการก่อสร้างที่มีคุณภาพไม่ดีเนื่องจากการไหลของบล็อกฟอร์มที่ไม่ถูกต้อง แท้จริงแล้วการปรากฏตัวของรอยแตกความผิดพลาดระดับความสูงและข้อบกพร่องอื่น ๆ ของผลิตภัณฑ์สามารถนำไปสู่การใช้โซลูชั่นการสร้างที่มากเกินไปซึ่งทำหน้าที่เป็นการรวมความร้อนเพิ่มเติมที่ไม่ได้นำมาพิจารณาเมื่อคำนวณ

ควรสังเกตว่าความชื้นที่แท้จริงของผลิตภัณฑ์จากคอนกรีตมวลเบาในช่วงเริ่มต้นของการดำเนินงานสามารถเกินกว่าที่คำนวณได้อย่างมีนัยสำคัญ ในเรื่องนี้การนำความร้อนของผลิตภัณฑ์จากคอนกรีตมวลเบาสามารถแก้ไขได้เมื่อเทียบกับค่าที่คำนวณได้ในโครงการเนื่องจากการนำความร้อนของวัสดุขึ้นอยู่กับปริมาณมวลของความชื้น

จากการคำนวณที่ได้รับเรากำหนดข้อสรุปต่อไปนี้:

ความต้านทานลดลงของการถ่ายเทความร้อน อาร์ R 0 การออกแบบโครงสร้างผนังสองชั้นประกอบด้วยเลเยอร์สนับสนุนตัวเองภายในจากบล็อกติดผนังคอนกรีตมวลเบาของความหนาแน่น D400 ของ D400 และชั้นนำด้านนอกจากอิฐเซรามิกบนใบหน้าที่มีความหนา 120 มม. คำนวณบนพื้นฐานของการคำนวณ ฟิลด์อุณหภูมิสำหรับชั้นกลางมาตรฐานของอาคารอพาร์ตเมนต์คือ 1.81 ม. 2 ° C / W.
การออกแบบของรั้วผนังที่ถือว่า (รูปที่ 1) ไม่เป็นไปตามข้อกำหนดด้านกฎระเบียบสำหรับการป้องกันความร้อน ( อาร์ REQ \u003d 3.08 ม. 2 ° C / W)
การออกแบบของการฟันดาบผนัง (รูปที่ 1) ไม่เป็นไปตามข้อกำหนดการป้องกันความร้อนขั้นต่ำที่อนุญาต ( อาร์ MIN \u003d 1.94 ม. 2 ° C / W)
ค่าสัมประสิทธิ์ความเป็นเนื้อเดียวกันวิศวกรรมความร้อน อาร์ การออกแบบผนังด้านนอกทำโดยการก่ออิฐจากความหนาแน่นของความหนาแน่นของความหนาแน่น D400 ที่มีชั้นหน้าของอิฐใบหน้าไม่เกิน 0.61
มูลค่าที่แท้จริงของค่าสัมประสิทธิ์ของความสม่ำเสมอความร้อนของโซลูชันที่สร้างสรรค์ภายใต้การพิจารณาโดยคำนึงถึงคุณภาพของสินค้าที่ส่งไปยังวัตถุและคุณภาพของการติดตั้งอาจมีขนาดเล็กกว่าอย่างมีนัยสำคัญเมื่อเทียบกับมูลค่าที่คำนวณได้
เพื่อให้แน่ใจว่าข้อกำหนดด้านกฎระเบียบสำหรับระดับการป้องกันความร้อนของผนังด้านนอกของอาคารในองค์ประกอบของรั้วผนัง (รูปที่ 1) มันควรจะเพิ่มความหนาของบล็อกคอนกรีตมวลเบาในองค์ประกอบของสอง - โครงสร้างผนังเลเยอร์หรือใช้ชั้นกลางของวัสดุฉนวนความร้อนที่มีการนำความร้อนจากการคำนวณไม่เกิน 0.05 w / m ° C เลเยอร์ฉนวนความร้อนควรอยู่ระหว่างชั้นคอนกรีตมวลเบาและใบหน้า (หันหน้าไปทาง)
ในทุกกรณีเพื่อกำจัดความชื้นอย่างมีประสิทธิภาพจากการรั้วผนังระหว่างชั้นของฉนวนกันความร้อนและอิฐใบหน้ามีความจำเป็นต้องให้ช่องว่างที่มีการระบายอากาศส่วนที่มีประสิทธิภาพของการตัด (ความหนา) จะถูกกำหนดโดยการคำนวณ

วรรณคดี

Krivoshein A. D. , Fedorov S. V. คำถามเกี่ยวกับการคำนวณความต้านทานของการถ่ายเทความร้อน // วารสารวิศวกรรมและการก่อสร้าง 2010. № 8
Krivoshein A. D. , Fedorov S. V. คู่มือผู้ใช้สำหรับแพ็คเกจซอฟต์แวร์ Temper สำหรับการคำนวณเขตข้อมูลอุณหภูมิของโครงสร้างที่ล้อมรอบอาคาร Omsk: Sibadi, 1997
Sokolov N. A. , Gorshkov A.S. ความร้อนของวัสดุก่อสร้างและผลิตภัณฑ์: ระดับของการประสานมาตรฐานของมาตรฐานรัสเซียและยุโรป // วัสดุก่อสร้างอุปกรณ์เทคโนโลยีของศตวรรษที่ XXI 2014 เลขที่ 6 (185)
Gagarin V. G. ปัญหาอุณหภูมิของผนังที่ทันสมัยล้อมรอบโครงสร้างของอาคารหลายชั้น // นักวิชาการ สถาปัตยกรรมและการก่อสร้าง 2009. № 5
Nemova D. V. , SpiriDonova T. I. , Kurazova V. G. คุณสมบัติที่ไม่รู้จักของวัสดุที่รู้จัก // การก่อสร้างอาคารและโครงสร้างที่เป็นเอกลักษณ์ 2555 ฉบับที่ 1.

* ข้อมูลเกี่ยวกับขนาดของการใช้พลังงานที่แท้จริงของอาคารที่อยู่อาศัยของปีที่แตกต่างกันของการก่อสร้างและวิเคราะห์โดยผู้เขียนบทความ - ประมาณ สีแดง ..

1 ตามข้อกำหนดของ SNIP 23-02 (ข้อ 5.3)

2 ตาม SNIP 23-02 ตารางที่ 4

3 ตามความต้องการของ RMD 23-16-2012 "เซนต์ปีเตอร์สเบิร์ก คำแนะนำสำหรับการให้ประสิทธิภาพการใช้พลังงานของอาคารที่พักอาศัยและสาธารณะ "ตารางที่ 3

4 ชอบโต๊ะ 9

5 ตามความต้องการของ SNIP 23-02 วรรค 5.13

6 ซม. Snip 23-02 สูตร (8)

7 ตามข้อกำหนดของ SNIP 23-02 วรรค 5.6

8 ในกรณีของเราการคำนวณทำขึ้นโดยใช้แพคเกจซอฟต์แวร์อารมณ์สามมิติ

ที่กล่าวถึงแล้วในวรรค 2.1.7 สัมประสิทธิ์ความร้อนสม่ำเสมอ r เป็นการประเมินผลกระทบของกรณีต่าง ๆ ของการละเมิดความเฉียบแหลมของฟลักซ์ความร้อนผ่านรั้วกลางแจ้ง สิ่งเหล่านี้สามารถเชื่อมต่อภายในปกติที่ดึงดูดเลเยอร์ของฉนวนกันความร้อนและชั้นซุ้มไปยังชั้นโครงสร้างภายใน วงเล็บถือระบบซุ้มที่ติดตั้งรวมถึงโครงสร้างฟันดาบที่อยู่ติดกัน สำหรับการคำนวณทางวิศวกรรมความร้อน R เป็นลักษณะที่สะดวกมากเนื่องจากจะแสดงให้เห็นว่าการแบ่งปันความต้านทานการถ่ายเทความร้อนของการออกแบบที่แท้จริงอยู่ในความสัมพันธ์กับความต้านทานตามเงื่อนไขของการถ่ายเทความร้อนของการออกแบบโดยไม่มีการรวมความร้อนและ adjoint

ค่าของค่าสัมประสิทธิ์ความสม่ำเสมอความร้อนจะได้รับจากการคำนวณโดยตรงโดยละเอียดของการออกแบบสามมิติที่ซับซ้อนโดยหนึ่งในวิธีการเชิงตัวเลขเช่นโดยวิธีการของความแตกต่างที่ จำกัด ดังนั้นจึงเป็นที่ชัดเจนว่าความถูกต้องของการใช้สัมประสิทธิ์ความสม่ำเสมอของความร้อนขึ้นอยู่กับว่าการคำนวณสะท้อนให้เห็นถึงกรณีที่คำนวณได้อย่างไร

ช่วงของค่าของสัมประสิทธิ์ของความสม่ำเสมอความร้อนอยู่ในขอบเขตที่กว้างมาก: 1 - 0.5 และต่ำกว่า แน่นอนสถาปนิกและนักออกแบบมุ่งมั่นในการออกแบบโครงสร้างที่ล้อมรอบด้วย R อย่างไรก็ตามในบางกรณีมันแทบจะเป็นไปไม่ได้ ช่วงที่สำคัญของ R แสดงให้เห็นว่าเมื่อคำนวณวิศวกรการถ่ายเทความร้อนวิศวกรความร้อนควรมีความรับผิดชอบในการประเมินความต้านทานการถ่ายเทความร้อนของรั้วเนื่องจากการประเมินค่าสูงเกินไปของค่าสัมประสิทธิ์ความสม่ำเสมอของความร้อนสามารถนำไปสู่การพูดถึงความสม่ำเสมอของความสม่ำเสมอของความร้อน การสูญเสียความร้อนที่เกิดขึ้นจริงและการพูดเกินขอบเขตของต้นทุนฉนวนอาคาร

การคำนวณสัมประสิทธิ์ของความร้อนแบบวิศวกรรมความร้อนของโครงสร้างการปิดล้อมในค่าตาราง

1. การคำนวณค่าสัมประสิทธิ์ของความสม่ำเสมอความร้อน R ภายใต้สูตร (2.7)
ตาราง B.1
ตารางเพื่อกำหนดค่าสัมประสิทธิ์ KI

0,1 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,5 2 2 1,02 1,01 1,01 1,01 1 1 1 1 5 1,16 1,11 1,07 1,05 1,04 1,03 1,02 1,01 10 1,33 1,25 1,15 1,1 1,08 1,06 1,04 1,03 30 1,63 1,47 1,27 1,18 1,14 1,11 1,07 1,05 10 - 40 2,65 2,2 1,77 1,6 1,55 - - - 2 1,02 1,01 1,01 1,01 1,01 1,01 1,01 1 5 1,12 1,08 1,05 1,04 1,03 1,03 1,02 1,01 10 1,18 1,13 1,07 1,05 1,04 1,04 1,03 1,02 30 1,21 1,16 1,1 1,07 1,05 1,04 1,03 1,02 2 1,05 1,04 1,03 1,02 1,01 1,01 1,01 1,01 5 1,28 1,21 1,13 1,09 1,07 1,06 1,04 1,03 10 1,42 1,34 1,22 1,14 1,11 1,09 1,07 1,05 30 1,62 1,49 1,3 1,19 1,14 1,12 1,09 1,06 2 1,06 1,04 1,03 1,02 1,02 1,01 1,01 1,01 5 1,25 1,2 1,14 1,1 1,08 1,07 1,05 1,03 10 1,53 1,42 1,25 1,16 1,12 1,11 1,08 1,05 30 1,85 1,65 1,38 1,24 1,18 1,15 1,11 1,08 2 1,03 1,02 1,02 1,01 1,01 1,01 1 1 5 1,12 1,10 1,07 1,05 1,04 1,03 1,02 1,01 10 1,2 1,16 1,1 1,07 1,06 1,05 1,03 1,02 30 1,28 1,22 1,14 1,09 1,07 1,06 1,04 1,03 5 1,32 1,25 1,17 1,13 1,1 1,08 1,06 1,04 10 1,54 1,42 1,27 1,19 1,14 1,12 1,09 1,06 30 1,79 1,61 1,38 1,26 1,19 1,16 1,12 1,08 2 1,07 1,05 1,04 1,03 1,02 1,02 1,01 1,01 5 1,36 1,28 1,18 1,14 1,11 1,09 1,07 1,05 10 1,64 1,51 1,33 1,23 1,18 1,15 1,11 1,08 30 2,05 1,82 1,5 1,33 1,25 1,21 1,16 1,11

แผนภาพของการรวมความร้อน		λm / λ	ค่าสัมประสิทธิ์ KI ที่α / δ

ผม.



ครั้งที่สอง
III กับ C / δ	0,25



	0,5



	0,75



IV กับ c / δ	0,25



	0,5



	0,75

ตาราง B.2
ตารางสำหรับการกำหนดค่าสัมประสิทธิ์ψ
0,25 0,5 1 2 5 10 20 50 150 0,024 0,041 0,066 0,093 0,121 0,137 0,147 0,155 0,19 - - - 0,09 0,231 0,43 0,665 1,254 2,491 0,25 0,016 0,02 0,023 0,026 0,028 0,029 0,03 0,03 0,031 0,5 0,036 0,054 0,072 0,083 0,096 0,102 0,107 0,109 0,11 0,75 0,044 0,066 0,095 0,122 0,146 0,161 0,168 0,178 0,194 0,25 0,015 0,02 0,024 0,026 0,029 0,031 0,033 0,039 0,048 0,5 0,037 0,056 0,076 0,09 0,103 0,12 0,128 0,136 0,15 0,75 0,041 0,067 0,01 0,13 0,16 0,176 0,188 0,205 0,22
รูปแบบการทำความร้อน ค่าของสัมประสิทธิ์ψที่αλt / δisolλisol
ผม.
iib
III กับ C / δ
IV กับ c / δ

บันทึก. การกำหนดและแผนการที่ได้รับการยอมรับจาก Adj 5 * SNIP II-3-79 * (ed. 1998)

ตัวอย่างของการคำนวณ
กำหนดความต้านทานลดลงต่อแผงถ่ายโอนความร้อนที่มีฉนวนกันความร้อนที่มีประสิทธิภาพ (โฟมโพลีสไตรีน) และการตัดแต่งเหล็กของอาคารสาธารณะ
A. ข้อมูลแหล่งข้อมูล
ขนาดแผง 6 × 2 เมตรลักษณะแผงวิศวกรรมที่สร้างสรรค์และความร้อน:
ความหนาของ Trimbs เหล็ก 0.001 ม. ค่าธรรมเนียมการนำความร้อนλ \u003d 58 w / (m ·° C) ความหนาของฉนวนโฟมโพลีสไตรีน 0.2 เมตรค่าสัมประสิทธิ์การนำความร้อนคือ 0.04 w / (m ·° C)
การกระพริบของวัสดุแผ่นตามด้านขยายของแผงนำไปสู่การก่อตัวของการรวมความร้อนชนิด IIB (adj * snip ii-3-79 * (ed. 1998)) มีความกว้างของ \u003d 0.002 เมตร .
B. การคำนวณการคำนวณ
ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนอยู่ห่างจากการเปิด rocon และในการรวมความร้อน ro ':
rocon \u003d 1 / 8.7 + 2 (0,001 / 58) + 0.2 / 0.04 + 1/2 \u003d 5.16 m2 ·° C / W
ro '\u003d 1 / 8.7 + (2 · 0.001 + 0.2) / 58 + 1/23 \u003d 0.162 m2 ·° C
ค่าของพารามิเตอร์แบบไร้มิติของการใช้พลังงานความร้อนสำหรับตาราง B.2
Aλt / δisolλisol \u003d 0002 · 58 / (0.2 · 0.04) \u003d 14.5
โต๊ะ. B.2 โดยการแก้ไขกำหนดขนาดψ
ψ \u003d 0.43 + [(0.665 - 0,665) · 4,5] / 10 \u003d 0.536
ค่าสัมประสิทธิ์ KI ตามสูตร (2.8)
ki \u003d 1 + 0,536 \u003d 52.94
สัมประสิทธิ์ความสม่ำเสมอของความร้อนของแผงโดยสูตร (2.7)
R \u003d 1 / (0.002 · 6 · 52.94) \u003d 0.593
ความต้านทานลดลงต่อการถ่ายเทความร้อนโดยสูตร (2.6)
ror \u003d 0.593 · 5,16 \u003d 3.06 m2 ·° C / W.
2. การคำนวณค่าสัมประสิทธิ์ของความสม่ำเสมอความร้อน R ภายใต้สูตร (2.9)
ตาราง B.3
ตารางเพื่อตรวจสอบผลกระทบของเอฟเฟกต์

ประเภทของการรวมความร้อน 10 20 RCM / RKCON: 1 หรือมากกว่า - 0,07 0,12 0,9 - 0,14 0,17 0,8 0,01 0,17 0,19 0,7 0,02 0,24 0,26 0,6 0,03 0,31 0,34 0,5 0,04 0,38 0,41 0,4 0,05 0,45 0,48 0,3 0,06 0,52 0,55 หน้าต่างลาด 20 มม δF '/ δw': 0,2 0,67 0,3 0,62 0,4 0,55 0,5 0,48 0,6 0,41 0,7 0,35 0,8 0,28 หนาของชั้นคอนกรีตเสริมเหล็กภายใน ry / rkcon: 0,9 - 0,8 - 0,7 - 0,6 - 0,5 - พันธบัตรที่มีความยืดหยุ่นพร้อมเส้นผ่าศูนย์กลางมม.: 4 - 6 - 8 - 10 - 12 - 14 - 16 - 18 - 20 -

ค่าสัมประสิทธิ์อิทธิพลของเฟอร์
ทางแยก	โดยไม่ต้องติดกับรั้วภายใน	ด้วยการอยู่ติดกันของรั้วภายใน
		ไม่มีซี่โครง	ด้วยซี่โครงหนามม


-
0,1
0,13
0,2
0,27
0,33
0,39
0,45
ไม่มีซี่โครง		ด้วยซี่โครงหนา
		10 มม

0,45		0,58
0,41		0,54
0,35		0,47
0,29		0,41
0,23		0,34
0,17		0,28
0,11		0,21


0,02		-
0,12		-
0,28		-
0,51		-
0,78		-

0,05		-
0,1		-
0,16		-
0,21		-
0,25		-
0,33		-
0,43		-
0,54		-
0,67		-

หมายเหตุ:
1. ตารางแสดง RKCON, RCM, RY - ความต้านทานความร้อน, M2 ·° C / W ตามลำดับพาเนลนอกกำลังดำเนินการความร้อนในข้อต่อหนาชั้นคอนกรีตเสริมเหล็กภายในที่กำหนดโดยสูตร (2.2); δF 'และδw' - ระยะทาง M จากแกนตามยาวของกล่องหน้าต่างไปยังขอบและพื้นผิวด้านในของแผง
2. ควรกำหนดค่าระดับกลางโดยการแก้ไข

ตัวอย่างของการคำนวณ
ตรวจสอบความต้านทานลดลงต่อการถ่ายเทความร้อนของคอนกรีตคอนกรีตเสริมเหล็กสามชั้นหนึ่งในการเชื่อมโยงที่ยืดหยุ่นด้วยการเปิดหน้าต่างของอาคารที่อยู่อาศัยที่มีขนาดใหญ่ของซีรี่ส์ III
A. ข้อมูลแหล่งข้อมูล
แผงหนา 300 มม. มีชั้นคอนกรีตเสริมเหล็กด้านนอกและด้านในซึ่งเชื่อมต่อกันโดยสองช่วงล่าง (ในการถ่ายโอน), ยางที่อยู่ในโซนล่างของส่วนของ Windows และ struts: 10 - ในแนวนอนข้อต่อและ 2 - ใน พื้นที่ลาดชันของหน้าต่าง (รูปที่ข.)
รูปที่. b.1. การก่อสร้างแผงสามชั้นบนความสัมพันธ์ที่ยืดหยุ่น
1 - ป๋อ; 2 - ลูป; 3 - ระงับ; 4 - หนาคอนกรีต (δ \u003d 75 มม. ของชั้นคอนกรีตเสริมเหล็กด้านใน); 5 - ทหาร
ในแท็บ B.4 แสดงพารามิเตอร์แผงที่คำนวณได้
ในเขตระงับและลูปชั้นคอนกรีตภายในมีความหนาเปลี่ยนเป็นส่วนหนึ่งของชั้นฉนวน
ตารางที่ 4.
B. การคำนวณการคำนวณ
การออกแบบของรั้วมีการรวมความร้อนต่อไปนี้: ข้อต่อแนวนอนและแนวตั้ง, ความลาดชันของหน้าต่าง, ความหนาของชั้นคอนกรีตเสริมเหล็กภายในและการเชื่อมต่อที่ยืดหยุ่น (ช่วงล่าง, struts, struts)
ในการกำหนดค่าสัมประสิทธิ์ของผลกระทบของการรวมความร้อนของแต่ละบุคคลเราคำนวณความต้านทานความร้อนของแต่ละส่วนของแผงในสูตร (2.2):
ในเขตหนาของชั้นคอนกรีตเสริมเหล็กภายใน
RY \u003d 0.175 / 2.04 + 0.06 / 0.042 + 0.065 / 2.04 \u003d 1.546 m2 ·° C / W;
โดยทางแยกแนวนอน
rjng \u003d 0.1 / 2,047 + 0,065 / 2.04 \u003d 2.95 m2 ·° C / W;
ทางแยกแนวตั้ง
rjnv \u003d 0.175 / 2,04 + 0.06 / 0.047 + 0.065 / 2.04 \u003d 1.394 m2 ·° C / W
ความต้านทานแผงความร้อนห่างจากการรวมความร้อน
rkcon \u003d 0.1 / 2.042 + 0,065 / 2.04 \u003d 3,295 m2 ·° C / W.
ความต้านทานตามเงื่อนไขต่อการถ่ายเทความร้อนห่างจากการรวมความร้อน
rocon \u003d 1 / 8.7 + 3,295 + 1/2 \u003d 3.453 m2 ·° C / W.
เนื่องจากแผงมีแกนแนวตั้งของสมมาตรจากนั้นคำจำกัดความของค่าที่ตามมาที่เราดำเนินการไว้สำหรับครึ่งแผง:
เรากำหนดพื้นที่ครึ่งหนึ่งของแผงโดยไม่คำนึงถึงหน้าต่างเปิด
AO \u003d 0.5 · (2.8 · 2.7 - 1.48 · 1.51) \u003d 2.66 m2
ความหนาของแผงδw \u003d 0.3 ม.
เรากำหนดพื้นที่ของอิทธิพลของค่าสัมประสิทธิ์ AI และ FI สำหรับการเปลี่ยนแผงความร้อนแต่ละครั้ง:
สำหรับทางแยกแนวนอน
RJNG / RKCON \u003d 2.95 / 3,295 \u003d 0.895
โต๊ะ. B.2 fi \u003d 0.1 พื้นที่ของพื้นที่อิทธิพลโดยสูตร (2.10)
Ai \u003d 0.3 · 2 · 1.25 \u003d 0.75 m2;
สำหรับทางแยกแนวตั้ง
RJNV / RKCON \u003d 1,394 / 3,295 \u003d 0,423
โต๊ะ. B.2 fi \u003d 0.375 พื้นที่ของพื้นที่อิทธิพลโดยสูตร (2.10)
ai \u003d 0.3 · 2.8 \u003d 0.84 m2
สำหรับ Slopes Window ที่δF '\u003d 0.065 ม. และδw' \u003d 0.18 ม. ในตาราง B.2 fi \u003d 0.374 พื้นที่ของพื้นที่ครึ่งหนึ่งของการเปิดหน้าต่างโดยคำนึงถึงไซต์เชิงมุมถูกกำหนดโดยสูตร (2.11)
ai \u003d 0.5 · \u003d 1.069 m2;
สำหรับความหนาคอนกรีตของชั้นคอนกรีตเสริมเหล็กในเขตระงับและลูปกับ RY '/ RKCON \u003d 1.546 / 3,295 \u003d 0.469 ตามตาราง B.2 fi \u003d 0.78 พื้นที่ทั้งหมดของพื้นที่ของอิทธิพลของข้นของสารแขวนลอยและลูปถูกพบโดยสูตร (2.12)
Ai \u003d (0,6 + 2 · 0.3) (0.47 + 0.1) + (0.2 + 0.3 + 0,1) (0.42 + 0.3 + 0.075) \u003d 1,161 m2;
สำหรับช่วงล่าง (แกนเส้นผ่าศูนย์กลาง 8 มม.) ตามตาราง G. 3 fi \u003d 0.16 พื้นที่ของอิทธิพลของสูตร (2.12)
Ai \u003d (0.13 + 0.3 + 0.14) (0.4 + 2 · 0.3) \u003d 0.57 m2;
สำหรับท่าเรือ (เส้นผ่านศูนย์กลางก้าน 8 มม.) ตามตาราง B.3 fi \u003d 0.16 ตามสูตร (2.12)
Ai \u003d (0.13 + 0.3) (0.22 + 0.3 + 0.09) \u003d 0.227 m2
สำหรับป๋อ (แกนเส้นผ่าศูนย์กลาง 4 มม.) ตามตาราง b.2 fi \u003d 0.05
ในการกำหนดพื้นที่ทั้งหมดของพื้นที่ของอิทธิพลของ Spacer ทั้งห้าควรเป็นภาระที่ความกว้างของพื้นที่ของผลกระทบที่ด้านข้างของข้อต่อถูก จำกัด โดยขอบของแผง และ 0.09 ม. ตามสูตร (2.13):
ai \u003d 5 (0.3 + 0.3) (0.3 + 0.09) \u003d 1.17 m2
คำนวณ r ตามสูตร (2.9)
R \u003d 1 / (1 + · (0.84 · 0.375 + 0.75 · 0.1 + 1,069 · 0.374 + 1,161 · 0.78 + 0.57 · 0.16 + 0.227 · 0.16 + 1,17 · 0.05)) \u003d 0.71
ความต้านทานลดลงของแผงการถ่ายเทความร้อนถูกกำหนดโดยสูตร (2.6)
ror \u003d 0.71 · 3,453 \u003d 2.45 m2 ·° C / W.

ทั้งหมดไม่มีกำแพงและความคุ้มครองที่มีข้อยกเว้น (และโครงสร้างอื่น ๆ ของอาคารและโครงสร้าง) ไม่สามารถเรียกได้ว่า isothermal กล่าวอีกนัยหนึ่งโดยกล่าวว่าการกระจายของฟิลด์อุณหภูมิในส่วนตั้งฉากกับการไหลของความร้อนในโครงสร้างไม่ได้เป็นค่าคงที่เนื่องจากการปรากฏตัวของการรวมความร้อนทุกประเภท (ที่เรียกว่า "สะพานเย็น") ซึ่งเกือบจะมีอยู่เสมอในการออกแบบรั้ว ในฐานะที่เป็นแบบรวมความร้อนเหล็กเสริมแรงหรือแท่งคอมโพสิตในการแต่งหน้าของการก่ออิฐเพื่อสนับสนุนโครงสร้างโซลูชันปูนซิเมนต์หรือกาวในการก่ออิฐตัวต่อตัวของวัสดุฉนวนความร้อนมุมและการเพิ่มทับซ้อนและการเคลือบ ดังนั้นแนวคิดดังกล่าวจะถูกนำมาใช้เป็นความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่ลดลงของรั้ว R req ซึ่งเท่ากับลักษณะทางวิศวกรรมความร้อนเฉลี่ยของการรวมกัน (องค์ประกอบที่ผสมผอากาศ) ของโครงสร้างการไหลของความร้อนที่มีโหมดถาวร ซึ่งไม่ใช่มิติเดียวในส่วนตัดขวางของโครงสร้าง

ดังนั้น REQ จึงเท่ากับความต้านทานของการถ่ายเทความร้อนของการฟันดาบชั้นเดียวของหน่วยเดียวกันของพื้นที่ซึ่งผ่านการไหลของความร้อนนั้นเหมือนกับในการออกแบบจริงที่ระดับอุณหภูมิเดียวกันระหว่างด้านในและด้านนอก พื้นผิวของรั้ว ในกรณีนี้หากคุณวางอิทธิพลของการรวมความร้อนด้วยความร้อนข้างต้นหรือในขณะที่เราได้พูดแล้ว "สะพานเย็น" ในการออกแบบรั้วลักษณะการป้องกันความร้อนได้รับการส่งอย่างสะดวกโดยใช้แนวคิดของความต้านทานตามเงื่อนไขต่อการถ่ายเทความร้อน . เมื่อเราพิจารณาด้วยแนวคิดดังกล่าวเป็นเงื่อนไขและความต้านทานคุณสามารถป้อนคำจำกัดความของค่าสัมประสิทธิ์ของความเป็นเนื้อเดียวกันวิศวกรรมความร้อน อาร์ ซึ่งแสดงถึงอัตราส่วนของความต้านทานต่อการถ่ายเทความร้อนไปยังความต้านทานตามเงื่อนไขต่อการถ่ายเทความร้อน ทางนี้, อาร์ มันขึ้นอยู่กับลักษณะของวัสดุและความหนาของส่วนประกอบของการออกแบบที่ล้อมรอบของเลเยอร์เช่นเดียวกับการปรากฏตัวของการเชื่อมต่อความร้อนด้วยตนเอง มูลค่าตัวเลขของอัตราส่วน R ให้คะแนนประสิทธิภาพของฉนวนความร้อนของฉนวนกันความร้อนได้อย่างมีประสิทธิภาพเพียงใดในโครงสร้างที่แนบมาและผลกระทบนี้คือการปรากฏตัวของการรวมฉนวนความร้อน ขึ้นอยู่กับการตัดสินใจเกี่ยวกับการออกแบบรั้วคุณค่าของค่าสัมประสิทธิ์ของความเป็นเนื้อเดียวกันวิศวกรรมความร้อนแตกต่างกันตั้งแต่ 0.5 ถึง 0.98 หากเท่ากับ 1 หมายความว่ามีการรวมความร้อนที่แทบจะมีการรวมความร้อนและประสิทธิภาพของชั้นของวัสดุฉนวนความร้อนที่ใช้สูงสุด

การกำหนดค่าสัมประสิทธิ์ของความสม่ำเสมอของวิศวกรรมความร้อนของโครงสร้างที่ล้อมรอบ

มูลค่าของค่าสัมประสิทธิ์ อาร์ มีความจำเป็นต้องพิจารณาการใช้การคำนวณที่ใช้เวลานานพอโดยใช้วิธีการของฟิลด์อุณหภูมิหรือวิธีการวัดความร้อนบนพื้นฐานของการทดลอง โดยเฉพาะอย่างยิ่งสัมประสิทธิ์ความสม่ำเสมอความร้อน - อาร์ นอกจากนี้คุณยังสามารถคำนวณคำแนะนำที่อยู่ในการออกแบบการป้องกันความร้อนของอาคาร SP 23-101-2004 " ในทางปฏิบัติก็เพียงพอที่จะใช้ค่าสัมประสิทธิ์ซอฟต์แวร์ หากเมื่อค่าสัมประสิทธิ์ของเครื่องแบบความร้อนที่นำมาใช้ตามเอกสารกำกับดูแลการออกแบบรั้วยังคงไม่เป็นไปตามมาตรฐานปัจจุบันดังนั้นค่าสัมประสิทธิ์สามารถปรับปรุงได้โดยยืนยันค่าของมันที่ใช้โดยการคำนวณ

ในกรณีที่ในการออกแบบที่คำนวณได้ของรั้วมันเป็นไปไม่ได้ที่จะทนต่อความต้องการของเอกสารกำกับดูแลของความสม่ำเสมอด้านวิศวกรรมความร้อนการใช้งานการออกแบบดังกล่าวอาจมีการแก้ไข มีตัวเลือกต่าง ๆ เช่นการเปลี่ยนประเภทของประเภทและประเภทของวัสดุในการฟันดาบช่วยลดความหนาของตะเข็บในการก่ออิฐเปลี่ยนการเสริมแรงเหล็กที่มีผลผูกพันกับคอมโพสิตเปลี่ยนขนาดของบล็อกก่ออิฐ

การบัญชีสำหรับสัมประสิทธิ์เมื่อคำนวณก่ออิฐ

หากการวางของคอนกรีตเซลลูล่าร์ Ceramzitbeton และบล็อกสไตรีนถูกใช้ในการออกแบบของรั้ว, ซีเมนต์ทรายหรือตะเข็บวางกาวควรคำนึงถึง นี่เป็นผลมาจากความจริงที่ว่าสำหรับการก่ออิฐในกิจการร่วมค้า 23-10-2004 ในการคำนวณความร้อนของรั้วในการกำหนดค่าข้างต้นของค่าการถ่ายเทความร้อนของการนำความร้อนของวัสดุควรใช้ คำนึงถึงการปรากฏตัวของตะเข็บ ใน SP 23-101-2004 ในภาคผนวก D สำหรับวัสดุเช่นคอนกรีตเซลลูล่าร์คอนกรีต Ceramzite, Polystyrene Bauton ฯลฯ มีการนำเสนอลักษณะด้านวิศวกรรมความร้อนของวัสดุแข็ง (ของแข็ง) นี่เป็นเพราะความจริงที่ว่าตะเข็บในการก่ออิฐมีการนำความร้อนมากกว่าวัสดุมากขึ้น สำหรับโครงสร้างที่ถูกต้องที่ถูกต้องโดยใช้วัสดุข้างต้นนอกจากนี้ยังจำเป็นต้องแนะนำสัมประสิทธิ์ความสม่ำเสมอของความร้อน

รูปที่ H.1 - ไดอะแกรมของการรวมความร้อนในโครงสร้างที่ล้อมรอบ

การคำนวณ H.1 ของค่าสัมประสิทธิ์ความสม่ำเสมอความร้อนของสูตร (12)

ของกองทัพจริงของกฎ

ตาราง H.1 - นิยามของค่าสัมประสิทธิ์

			ค่าสัมประสิทธิ์ที่ (รูป h.1)






























หมายเหตุ - การกำหนดที่ถ่ายในรูปที่ H.1

ตัวอย่างของการคำนวณ

กำหนดความต้านทานที่ลดลงต่อแผงถ่ายโอนความร้อนที่มีฉนวนกันความร้อนที่มีประสิทธิภาพ (โฟมโพลีสไตรีน) และอาคารอุตสาหกรรมตัดเย็บเหล็ก

ข้อมูลเริ่มต้น

ขนาดแผง 6x2 ม. ลักษณะแผงวิศวกรรมที่สร้างสรรค์และความร้อน:

ความหนาของ trimbs เหล็ก 0.001 เมตรค่าธรรมเนียมการนำความร้อน;

ความหนาของฉนวนโพลีสไตรีนคือ 0.2 เมตรค่าธรรมเนียมการนำความร้อน

การกระพริบของวัสดุแผ่นตามด้านขยายของแผงนำไปสู่การก่อตัวของการรวมความร้อนของประเภท IIB (รูป h.1) มีความกว้าง \u003d 0.002 ม.

สั่งการคำนวณ

ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนออกไปจากการรวมและการรวมความร้อน:

ค่าของพารามิเตอร์แบบไร้มิติของการรวมความร้อนที่ติดตั้งบนโต๊ะ H.2

0.002 · 58 / (0.2 · 0.04) \u003d 14.5

ตาราง H.2 - นิยามของค่าสัมประสิทธิ์

# G0SHEM การรวมความร้อนในรูป H.1		ค่าของสัมประสิทธิ์ที่ (ในรูป h.1

ตามตาราง H.2 ในการแก้ไขเรากำหนดขนาด

0,43+[(0,665-0,43)4,5]/10=0,536.

ค่าสัมประสิทธิ์ตามสูตร (13)

สัมประสิทธิ์ความสม่ำเสมอของความร้อนของแผงโดยสูตร (12)

ความต้านทานลดลงต่อการถ่ายเทความร้อนโดยสูตร (11)

การคำนวณ H.2 ของค่าสัมประสิทธิ์ของความเป็นเนื้อเดียวกันวิศวกรรมความร้อนโดยสูตร (14)

ของกองทัพจริงของกฎ

ตัวอย่างของการคำนวณ

กำหนดความต้านทานที่ลดลงต่อการถ่ายเทความร้อนของแผงคอนกรีตเสริมเหล็กสามชั้นเดียวในการเชื่อมโยงที่ยืดหยุ่นด้วยการเปิดหน้าต่างของอาคารที่อยู่อาศัยที่วางขนาดใหญ่ของซีรี่ส์ III-133

ข้อมูลเริ่มต้น

แผงหนา 300 มม. มีชั้นคอนกรีตเสริมเหล็กกลางแจ้งและภายในซึ่งเชื่อมต่อกันโดยสองระบบกันสะเทือน (ความเรียบง่าย) ซึ่งเป็นข้อความย่อยที่อยู่ในโซนล่างของส่วนย่อยและเสา: 10 - ในแนวนอนข้อต่อและ 2 - ใน หน้าต่างของความลาดชันของหน้าต่าง (รูปที่ N. 2)

1 - ป๋อ; 2 - ลูป; 3 - ระงับ;

4 - คอนกรีตหนา (\u003d 75 มม. ของชั้นคอนกรีตเสริมเหล็กภายใน); 5 - ทหาร

รูป H.2 - การก่อสร้างแผงสามชั้นบนความสัมพันธ์ที่ยืดหยุ่น

ใน # M12293 0 1200037434 4120950664 4294967273 80 29972111231 403162211325910542 403162211 2520Tube N.4 # s การคำนวณแผงพารามิเตอร์จะได้รับ

ในเขตระงับและลูปชั้นคอนกรีตภายในมีความหนาเปลี่ยนเป็นส่วนหนึ่งของชั้นฉนวน

สั่งการคำนวณ

การออกแบบของรั้วมีการรวมความร้อนต่อไปนี้: ข้อต่อแนวนอนและแนวตั้ง, ความลาดชันของหน้าต่าง, ความหนาของชั้นคอนกรีตเสริมเหล็กภายในและการเชื่อมต่อที่ยืดหยุ่น (ช่วงล่าง, struts, struts)

เพื่อตรวจสอบค่าสัมประสิทธิ์ของผลกระทบของการรวมความร้อนของแต่ละบุคคลเราคำนวณความต้านทานความร้อนของแต่ละส่วนของแผงในสูตร (7):

ในเขตหนาของชั้นคอนกรีตเสริมเหล็กภายใน

โดยทางแยกแนวนอน

ทางแยกแนวตั้ง

ความต้านทานแผงความร้อนห่างจากการรวมความร้อน

ความต้านทานตามเงื่อนไขต่อการถ่ายเทความร้อนห่างจากการรวมความร้อน

เนื่องจากแผงควบคุมมีแกนแนวตั้งของความสมมาตรจากนั้นคำจำกัดความของค่าที่ตามมาที่เราดำเนินการไว้ครึ่งแผง

เรากำหนดพื้นที่ครึ่งหนึ่งของแผงโดยไม่คำนึงถึงหน้าต่างเปิด

ความหนาของแผง \u003d 0.3 ม.

เรากำหนดพื้นที่ของโซนอิทธิพลและสัมประสิทธิ์การเปลี่ยนแผงความร้อนแต่ละครั้ง:

สำหรับทางแยกแนวนอน

2,95/3,295=0,895.

ตาราง H.3 \u003d 0.1 พื้นที่สี่เหลี่ยมจัตุรัสของอิทธิพลตามสูตร (15)

สำหรับทางแยกแนวตั้ง

ตาราง H.3 - นิยามของค่าสัมประสิทธิ์อิทธิพล

# G0VID การรวมความร้อน	สัมประสิทธิ์อิทธิพล
	โดยไม่ต้องติดกับรั้วภายใน	ด้วยการอยู่ติดกันของรั้วภายใน
		ไม่มีซี่โครง	ด้วยซี่โครงหนามม










หน้าต่างลาด	ไม่มีซี่โครง	ด้วยซี่โครงหนามม.:

รูปแบบการทำความร้อน		ค่าของสัมประสิทธิ์ψที่αλt / δisolλisol

ผม.
iib
III กับ C / δ


IV กับ c / δ